Kecepatan nyala api menyebar ke suatu permukaan. Kecepatan linier perambatan pembakaran selama berbagai kebakaran

Gedung administrasi 1,0 1,5

Perpustakaan, tempat penyimpanan buku, tempat penyimpanan arsip 0,5 1,0

Perusahaan pengerjaan kayu:

Toko penggergajian kayu (gedung tingkat ketahanan api I, II, III) 1,0 3,0

Sama (gedung IV dan V tingkat ketahanan api 2,0 5,0

Pengering 2.0 2.5

Toko pengadaan 1,0 1,5

Produksi kayu lapis 0,8 1,5

lokasi bengkel lain 0,8 1,0

Bangunan tempat tinggal 0,5 0,8

Koridor dan galeri 4.0 5.0

Struktur kabel (pembakaran kabel). 0,8 1,1

Kawasan hutan (kecepatan angin 7+ 10 m/s dan kelembapan 40%):

Hutan pinus Rada sphagnum hingga 1,4

Elnik-lumut panjang dan lumut hijau hingga 4.2

Hutan pinus lumut hijau (berry bush) hingga 14.2

Hutan pinus putih hingga 18.0

tumbuh-tumbuhan, serasah hutan, semak belukar,

tegakan pohon pada saat kebakaran tajuk dan kecepatan angin, m/s:

8 − 9 hingga 42

10 12 hingga 83

sama sepanjang tepi di sisi dan di belakang dengan kecepatan angin, m/s:

10 12 8 14

Museum dan pameran 1.0 1.5

Fasilitas transportasi:

Garasi, depo trem dan bus listrik 0,5 1,0

Ruang perbaikan hanggar 1.0 1.5

Kapal laut dan sungai:

Superstruktur yang mudah terbakar jika terjadi kebakaran internal 1,2 2,7

Hal yang sama untuk api eksternal 2.0 6.0

Kebakaran bangunan atas internal, jika ada

finishing sintetis dan bukaan terbuka 1.0 2.0

Busa poliuretan

Perusahaan industri tekstil:

tempat produksi tekstil 0,5 1,0

Juga jika ada lapisan debu pada struktur 1.0 2.0

bahan berserat dalam keadaan gembur 7,0 8,0

Lapisan yang mudah terbakar pada area yang luas (termasuk yang berongga) 1,7 3.2

Struktur atap dan loteng yang mudah terbakar 1,5 2,0

Gambut dalam tumpukan 0,8 1,0

Serat rami 3,0 5,6

Lampiran No.6

Intensitas pasokan air saat memadamkan api

Gedung administrasi:

Tingkat ketahanan api IV 0,1

V tingkat ketahanan api 0,15

ruang bawah tanah 0,1

ruang loteng 0,1

Hangar, garasi, bengkel, trem

dan depo bus listrik 0,2

Rumah Sakit; 0,1

Bangunan tempat tinggal dan bangunan luar:

I - III derajat ketahanan api 0,06

Tingkat ketahanan api IV 0,1

V tingkat ketahanan api 0,15

ruang bawah tanah 0,15

ruang loteng; 0,15

Bangunan peternakan:

I - III derajat ketahanan api 0,1

Tingkat ketahanan api IV 0,15

V tingkat ketahanan api 0,2

Institusi kebudayaan dan hiburan (teater, bioskop, klub, istana kebudayaan):

Adegan 0.2

Auditorium 0,15

Ruang utilitas 0,15

Pabrik dan elevator 0,14

Bangunan industri:

Tingkat ketahanan api I - II 0,15

Tingkat ketahanan api III 0,2

IV - V derajat ketahanan api 0,25

Toko cat 0.2

Ruang bawah tanah 0,3

Ruang loteng 0,15

Lapisan yang mudah terbakar pada area yang luas:

Saat memadamkan dari bawah di dalam gedung 0,15

Saat memadamkan dari luar pada sisi pelapis 0,08

Saat memadamkan dari luar saat api sudah membesar 0,15

Bangunan yang sedang dibangun 0,1

Perusahaan perdagangan dan gudang

barang inventaris 0,2

Kulkas 0,1

Pembangkit listrik dan gardu induk:

Terowongan kabel dan mezzanine

(babak air kabut) 0,2

Ruang mesin dan ruang ketel 0,2

Galeri pasokan bahan bakar 0.1

Transformer, reaktor, minyak

saklar (pasokan air kabut) 0,1

2. KENDARAAN

Mobil, trem, bus troli

pada tempat terbuka parkir 0,1

Pesawat terbang dan helikopter:

Dekorasi dalam ruangan(saat mensuplai air yang disemprotkan halus) 0,08

Desain mengandung paduan magnesium 0,25

Perumahan 0,15

Kapal (kargo kering dan penumpang):

Superstruktur (kebakaran internal dan eksternal)

saat mengirimkan jet padat dan teratomisasi halus 0,2

Tahan 0,2

Kertas kendur 0,3

3. BAHAN PADAT.

Kayu:

Keseimbangan, pada kelembaban%:

Kurang dari 40 0,5

Kayu di tumpukan dalam satu kelompok,

pada kelembaban%:

Lebih dari 30 0,2

Kayu bulat bertumpuk, dalam satu kelompok 0,35

Keripik dalam tumpukan dengan kadar air 30-50% 0,1

Karet (alami atau buatan),

karet dan produk teknis karet............ 0.3

Api rami di tempat pembuangan (persediaan air yang disemprotkan halus) 0,2

Kepercayaan rami (tumpukan, bal) 0,25

Plastik:

Termoplastik 0,14

Termoset 0,1

Bahan polimer dan produk yang dibuat darinya 0,2

Textolite, karbolit, sampah plastik,

film triasetat 0,3

Gambut pada lahan penggilingan dengan kelembaban 15-30%

(dengan konsumsi air spesifik 110-140 l/m2

dan waktu pemadaman 20 menit) 0,1

Gambut yang digiling dalam tumpukan (dengan konsumsi air tertentu

235 hari/m2, dan waktu pemadaman 20 menit.)......... 0.2

Bahan katun dan serat lainnya:

Buka gudang 0.2

Gudang tertutup 0,3

Seluloid dan produk berbahannya 0,4

Pestisida dan pupuk 0,2

5. MUDAH TERBAKAR

DAN CAIRAN MUDAH TERBAKAR

(saat memadamkan, semprotkan sedikit dengan air lainnya)

Aseton 0,4

Produk minyak bumi dalam wadah:

Dengan titik nyala dibawah 28 derajat C.......0.4

Dengan titik nyala 28 hingga 60 derajat C 0,3

Dengan titik nyala lebih dari 60 derajat C...... 0,2

Cairan mudah terbakar tumpah ke permukaan

platform, di parit dan baki teknologi 0,2

Isolasi termal diresapi dengan produk minyak bumi 0,2

Alkohol (etil, metil, propidat, butil

dan lain-lain) di gudang dan tempat penyulingan 0,2

Minyak dan kondensat di sekitar sumur air mancur 0,4

Catatan:

1. Saat menyuplai air dengan bahan pembasah, intensitas suplai sesuai tabel dikurangi 2 kali lipat.

2. Pemadaman kapas, bahan berserat lainnya dan gambut harus dilakukan hanya dengan penambahan bahan pembasah.

Lampiran No.7

Organisasi pemadaman kemungkinan kebakaran dengan RTP pertama.

Lampiran No.8

Perkiraan pasokan bahan pemadam kebakaran diperhitungkan saat menghitung kekuatan dan sarana untuk memadamkan api.

Kebakaran terbanyak:

air untuk periode pemadaman 5

air untuk masa penyelesaian pemadaman (pembongkaran,

menyiram area yang terbakar, dll), jam 3

Kebakaran yang padam secara volumetrik

digunakan gas dan uap yang tidak mudah terbakar2

Kebakaran di kapal:

bahan busa untuk memadamkan api

MKO, ruang tunggu dan bangunan atas 3

Kebakaran minyak dan produk minyak bumi di dalam tangki:

Agen berbusa 3

air untuk busa pemadam api 5

air untuk mendinginkan tangki di atas tanah:

kendaraan bergerak, jam 6

alat tulis dan fasilitas, jam 3

air untuk mendinginkan tangki bawah tanah, jam 3

Catatan: Pasokan air di waduk (reservoir) pada saat memadamkan api dari sumber gas dan minyak harus menjamin kelancaran operasional pemadam kebakaran pada siang hari. Ini memperhitungkan pengisian air pada siang hari unit pemompaan. Seperti yang ditunjukkan oleh praktik pemadaman kebakaran, total volume reservoir biasanya 2,5-5,0 ribu m 3.

Lampiran No.9

Nilai resistansi satu selang tekanan sepanjang 20 m.

Lampiran No.10

Hasil air dari jaringan pasokan air (kurang-lebih).

Lampiran No.11

Lampiran No.12

KARTU

Operasi tempur ___________ penjaga HPV (HRP) No._____________

pada kebakaran yang terjadi

__________________________________________________________

(hari bulan tahun)

(dikompilasi untuk semua kebakaran)

1. Objek ______________________________________

(nama objek, afiliasi departemen - kementerian, departemen, alamat)

2. Jenis bangunan dan dimensinya ______________________

(jumlah lantai, ketahanan api dan dimensi bangunan sesuai denah)

3. Apa dan dimana dibakar ________________________________________________

(lantai, ruangan, jenis, jumlah bahan, bahan, peralatan)

4. Waktu: terjadinya kebakaran _________, deteksi __________

laporan kebakaran _____, keberangkatan petugas jaga _____, kedatangan

untuk kebakaran _____, memasok senjata pertama _____, memanggil tambahan

bantuan ______, lokalisasi _______, eliminasi _____, pengembalian

untuk berpisah __________.

5. Komposisi unit kunjungan ___________________________

(jenis kendaraan dan jumlah awak tempur)

6. Ciri-ciri dan keadaan perkembangan kebakaran _________________

7. Akibat kebakaran ____________________________

(bahan yang terbakar, bahan, peralatan dan kerusakan akibat kebakaran)

8. Karakteristik tindakan taktis saat terjadi kebakaran _______

___________________________________________________________

___________________________________________________________

9. Evaluasi pekerjaan penjaga ___________

(aspek positif, kekurangan dalam pekerjaan personel, departemen dan RTP)

___________________________________________________________

10. Komentar tambahan (tetapi pekerjaan peralatan, logistik) ____________

11. Usulan dan tindakan yang diambil ________________________________

12. Catatan investigasi kebakaran dan data tambahan yang diperoleh selama investigasi kebakaran _____________________________________________

Lampiran No.13

Simbol grafis

Dokumen asli?

Parameter kebakaran: durasi, luas, suhu, panas, kecepatan linier penyebaran api, laju pembakaran bahan yang mudah terbakar, intensitas pertukaran gas, kepadatan asap. Kuliah 2

Diketahui fenomena utama dalam kebakaran- pembakaran, tetapi semua api itu sendiri bersifat individual. Ada berbagai jenis dan cara pembakaran: kinetik dan difusi, homogen dan heterogen, laminar dan turbulen, diflagrasi dan ledakan, lengkap dan tidak lengkap, dll.). Kondisi terjadinya pembakaran bervariasi; keadaan dan lokasi zat yang mudah terbakar, perpindahan panas dan massa di zona pembakaran, dll. Oleh karena itu, setiap kebakaran harus dicatat, dijelaskan, diselidiki, dibandingkan dengan kebakaran lainnya, yaitu. mempelajari parameter kebakaran.

Durasi kebakaran τ P (menit). Durasi kebakaran adalah waktu dari saat terjadinya sampai berhentinya pembakaran sepenuhnya.

Daerah kebakaran,F P (M 2). Area kebakaran adalah area proyeksi zona pembakaran pada bidang horizontal atau vertikal.

Pada beras. 1 Kasus-kasus umum dalam menentukan area kebakaran ditampilkan. Tentang kebakaran internal di gedung bertingkat luas keseluruhan api ditemukan sebagai jumlah area kebakaran di semua lantai. Dalam kebanyakan kasus, mereka menggunakan proyeksi pada bidang horizontal; ini relatif jarang - ke vertikal (saat membakar satu struktur dengan ketebalan kecil, terletak secara vertikal, jika terjadi kebakaran di air mancur gas).

Area kebakaran adalah parameter utama kebakaran ketika menilai ukurannya, ketika memilih metode pemadaman, ketika menghitung kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk melokalisasi dan menghilangkannya.

Suhu api T P ( K). Suhu api internal dipahami sebagai suhu volumetrik rata-rata lingkungan gas di dalam ruangan, dan suhu api terbuka- suhu api. Suhu kebakaran internal lebih rendah dibandingkan suhu kebakaran terbuka.

Kecepatan linier penyebaran api, V hal (MS). Parameter ini dipahami sebagai laju perambatan pembakaran pada permukaan bahan yang mudah terbakar per satuan waktu. Kecepatan rambat pembakaran linier menentukan luas api. Itu akan tergantung pada jenis dan sifat bahan dan bahan yang mudah terbakar, pada kemampuan penyalaan dan suhu awal, pada intensitas pertukaran gas selama kebakaran dan arah aliran gas konvektif, pada tingkat penggilingan bahan yang mudah terbakar, lokasi spasialnya dan faktor lainnya.

Kecepatan perambatan pembakaran linier- nilainya tidak konstan dari waktu ke waktu, oleh karena itu dalam perhitungan digunakan nilai rata-rata, yaitu nilai perkiraan.

Kecepatan rambat pembakaran linier tertinggi dimilikinya gas, karena bila bercampur dengan udara sudah siap untuk dibakar, maka campuran ini hanya perlu dipanaskan sampai suhu penyalaan.

Kecepatan perambatan pembakaran linier cairan tergantung pada suhu awalnya. Kecepatan rambat pembakaran linier tertinggi untuk cairan yang mudah terbakar diamati pada suhu penyalaan, dan kecepatan rambat pembakaran dalam campuran uap-udara adalah sama.

Bahan padat yang mudah terbakar memiliki kecepatan rambat pembakaran linier terendah, yang membutuhkan lebih banyak panas untuk mempersiapkan pembakaran dibandingkan cairan dan gas. Kecepatan linier perambatan pembakaran bahan padat yang mudah terbakar sangat bergantung pada lokasi spasialnya. Penyebaran api pada permukaan vertikal dan horizontal berbeda 5- 6 kali, dan ketika nyala api menyebar sepanjang permukaan vertikal dari bawah ke atas dan atas ke bawah- 10 Kali. Kecepatan linier perambatan pembakaran sepanjang permukaan horizontal lebih sering digunakan.

Tingkat pembakaran bahan dan bahan yang mudah terbakar. Ini adalah salah satu parameter pembakaran terpenting dalam kebakaran. Laju pembakaran bahan dan bahan yang mudah terbakar menentukan intensitas pelepasan panas dalam api, dan akibatnya, suhu api, intensitas perkembangannya, dan parameter lainnya.

Tingkat kelelahan massal adalah massa suatu zat atau bahan yang terbakar per satuan waktu V M (kg/s). Laju pembakaran massal, serta laju perambatan pembakaran, bergantung pada keadaan agregasi zat atau bahan yang mudah terbakar.

Mudah terbakar gas bercampur dengan baik dengan udara sekitar, sehingga terbakar sempurna dalam nyala api. Tingkat Pembakaran Massal cairan ditentukan oleh laju penguapannya, masuknya uap ke dalam zona pembakaran dan kondisi pencampurannya dengan oksigen atmosfer. Laju penguapan dalam keadaan setimbang sistem uap-cair bergantung pada sifat fisikokimia cairan, suhu, dan tekanan uap. Dalam keadaan non-ekuilibrium, intensitas penguapan cairan ditentukan oleh suhu lapisan permukaannya, yang selanjutnya tergantung pada intensitas aliran panas dari zona pembakaran, panas penguapan dan kondisi pertukaran panas dengan yang lebih rendah. lapisan cairan.

Untuk cairan multikomponen yang mudah terbakar, komposisi fase uapnya ditentukan oleh komposisi konsentrasi larutan dan bergantung pada intensitas penguapan dan derajat kesetimbangan. Dengan penguapan yang intens, proses distilasi terjadi pada lapisan permukaan cairan, dan komposisi fase uap berbeda dari kesetimbangan, dan laju pembakaran massa berubah seiring dengan pembakaran fraksi yang lebih mudah menguap.

Proses pembakaran bergantung pada pencampuran uap cair dengan oksigen di udara. Iniprosesnya tergantung pada ukuran bejana, pada ketinggian sisi di atas permukaan cairan (panjang jalur pencampuran ke zona pembakaran) dan intensitas gas luar aliran. Semakin besar diameter bejana (hingga 2- 2,5 m, peningkatan lebih lanjutdiameter sama sekali tidak mempengaruhi parameter yang dipertimbangkan) dan tinggi sisi di atasnya level cairan, semakin besar panjang jalur cairan menuju zona pembakaran, oleh karena itu, semakin rendah tingkat kelelahan. Kecepatan angin yang tinggi dan suhu cairan yang mudah terbakar berkontribusi terhadap hal ini pencampuran uap cair yang lebih baik dengan oksigen udara dan peningkatan kecepatan kelelahan cairan.

Massa zat cair yang terbakar per satuan waktu dari suatu satuan luas permukaan disebut tingkat kelelahan massal tertentu VM , kg/(m 2 detik).

Tingkat kelelahan volumetrik adalah volume cairan yang terbakar per satuan waktu per satuan luas permukaan pembakaran,V TENTANG . Untuk gas - ini adalah volume gas yang terbakar per satuan waktu m/s, untuk cairan, padatan, dan material- adalah laju kejenuhan volumetrik spesifik m/(m . s) atau m/s, mis. ini adalah kecepatan linier. Kecepatan volumetrik menyatakan laju penurunan tingkat cairan saat terbakar atau laju pembakaran ketebalan lapisan bahan padat yang mudah terbakar.

Faktanya, tingkat pembakaran volumetrik- ini adalah laju penurunan tingkat cairan saat terbakar atau laju pembakaran ketebalan bahan padat yang mudah terbakar. Konversi kecepatan volumetrik (linier) menjadi kecepatan massa dapat dilakukan dengan menggunakan rumus:V M = .

Tingkat kelelahan tipis (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая tingkat pembakaran bahan padat yang mudah terbakar tidak melebihi 0,02 kg/(m 2 s) dan jarang turun di bawah 0,005 kg/(m 2 s).

Laju pembakaran massa bahan padat yang mudah terbakar bergantung pada rasio luas bukaan (Fnp), melalui mana terjadi pertukaran gas, ke area kebakaranFnp/Fn . Misalnya, untuk kayu, seiring dengan berkurangnya luas bukaan, laju pembakaran pun menurun.

Tingkat pembakaran bahan padat yang mudah terbakar diambilsebanding dengan luas bukaan, mis.

V ppm = φ . V b.t. = . V m .T ,

dimana V ppm - pengurangan tingkat kelelahan massal yang sebenarnya; V m .T - mentabulasikan pengurangan tingkat kelelahan massal; φ- koefisien dengan mempertimbangkan kondisi pertukaran gas. Ekspresi ini valid pada φ = 0,25- 0,085, dan untuk api terbuka φ = 1.

Nilai tukar gas SAYA T, kg/(m 2 dan c) - Ini adalah jumlah udara yang masuk per satuan waktu per satuan luas api. Intensitas pertukaran gas yang diperlukan dibedakan dan faktual. Nilai tukar gas yang dibutuhkan menunjukkan berapa banyak udara yang dibutuhkan untuk masuk per satuan waktu per satuan luas untuk menjamin pembakaran sempurna suatu material. Intensitas pertukaran gas yang sebenarnya mencirikan aliran udara yang sebenarnya. Intensitas pertukaran gas mengacu pada kebakaran internal, di mana struktur penutup membatasi aliran udara ke dalam ruangan, namun bukaan memungkinkan untuk menentukan jumlah udara yang masuk ke volume ruangan.

Intensitas atau kepadatan asap, X.Parameter ini mencirikan penurunan visibilitas dan tingkat toksisitas atmosfer di zona asap. Penurunan jarak pandang akibat asap ditentukan oleh kepadatan, yang diperkirakan berdasarkan ketebalan lapisan asap sehingga cahaya lampu referensi tidak terlihat, atau berdasarkan jumlah partikel padat yang terkandung per satuan volume (g/m3). Data kepadatan asap yang dihasilkan selama pembakaran zat yang mengandung karbon diberikan di bawah.

Parameter api cukup banyak: panas api, ukuran api, keliling api, arah rambat api, intensitas radiasi api, dll.

Konsep beban api.

Faktor utama yang menentukan parameter suatu kebakaran adalah jenis dan besarnya beban api. Di bawah beban kebakaran fasilitas memahami massa semua bahan yang mudah terbakar dan mudah terbakar per 1 m 2luas lantai ruangan atau luas yang ditempati oleh bahan-bahan tersebut area terbuka:Rg .N= ,dimana R g.n.- beban api; P – massa bahan yang mudah terbakar dan mudah terbakar, kg;F- luas lantai suatu ruangan atau area terbuka, m2.

Beban kebakaran pada bangunan, bangunan, struktur tidak hanya mencakup peralatan, furnitur, produk, bahan mentah, dll., tetapi juga elemen struktur bangunan yang terbuat dari bahan yang mudah terbakar dan mudah terbakar (dinding, lantai, langit-langit, kusen jendela, pintu, rak, langit-langit, partisi, dll).(bahan yang mudah terbakar dan mudah terbakar, peralatan teknologi) dan sementara (bahan mentah, produk jadi).

Beban api setiap lantai, loteng, dan basement ditentukan secara terpisah. Nilai beban api diasumsikan sebagai berikut:

- untuk bangunan tempat tinggal, administrasi dan industri tidak melebihi 50 kg/m2, jika unsur utama bangunan tersebut tidak mudah terbakar;

- nilai rata-rata di sektor perumahan adalah 27 untuk apartemen 1 kamar

kg/m2, 2 kamar- 30 kg/m2, 3 kamar- 40kg/m2 ;

- di gedung III tingkat ketahanan api- 100kg/m 2 ;

- di tempat industri yang terkait dengan produksi dan pemrosesan

zat dan bahan yang mudah terbakar- 250 - 500kg/m2 ;

- di ruangan tempat jalur teknologi modern beradaproses dan Teluk tinggi gudang- 2000 - 3000kg/m 2 .

Untuk bahan padat yang mudah terbakar, ini penting struktur beban api, yaitu penyebarannya dan sifat penempatan spasialnya (barisan padat; tumpukan dan bungkusan individu; susunan kontinu atau dengan celah; horizontal atau vertikal). Misalnya, kotak karton dengan sepatu atau gulungan kain terletak:

1.secara horizontal pada lantai basement gudang;

2. pada rak gudang dengan tinggi 8- 16 m,

memberikan dinamika api yang berbeda. Dalam kasus kedua, api akan menyebar di 5- 10 kali lebih cepat.

Tingkat “keterbukaan” yang cukup untuk pembakaran bergantung pada ukuran permukaan bahan yang mudah terbakar, intensitas pertukaran gas, dll. Untuk korek api, celah 3 mm cukup untuk setiap korek api terbakar dari semua sisi, dan untuk lempengan kayu berukuran 2000x2000 mm, celah 10- 15 mm tidak cukup untuk pembakaran bebas.

Saat latihan bebas pertimbangkan permukaan yang tertinggal dari permukaan lain di dekatnya pada jarak 20- 50mm. Untuk memperhitungkan permukaan bebas beban api, koefisien permukaan pembakaran K p diperkenalkan.

Koefisien permukaan terbakar disebut perbandingan luas permukaan pembakaranF n.g. ke area kebakaran Fng.: K n =F hal. /Fn.

Saat membakar cairan dalam tangki, K p = 1, zat padat K p > 1. Oleh karena itu, untuk jenis bahan padat yang mudah terbakar, misalnya kayu, hampir semua parameter kebakaran akan berbeda tergantung pada koefisien permukaan pembakaran ( pembakaran kayu gelondongan, papan, serutan, serbuk gergaji). Untuk pabrik furnitur ( saya dan II derajat ketahanan api) nilai Kp berkisar antara 0,92 hingga 4,44. Untuk sebagian besar jenis beban kebakaran, nilai K p tidak melebihi 2-3, jarang mencapai 4-5.

Koefisien permukaan terbakarmenentukan ukuran sebenarnya dari area pembakaran, laju pembakaran massa, intensitas pelepasan panas dalam api, intensitas panas zona pembakaran, suhu api, kecepatan penyebarannya dan parameter api lainnya.

Klasifikasi kebakaran dan ciri-cirinya

Berbagai jenis kebakaran dapat diklasifikasikan menurut berbagai ciri khasnya, yang meliputi tertutup atau terbukanya sumber pembakaran, jenis keadaan agregasi bahan yang terbakar, dan bahan pemadam api yang digunakan. Semuanya memiliki ciri khas asal usul dan perkembangannya, atau lokasi kebakarannya, dan lain-lain. Tidak ada klasifikasi kebakaran yang universal. Berikut beberapa klasifikasi kebakaran yang ditemukan dalam literatur khusus:

SAYA. Ketika kebakaran terjadi di ruang terbuka atau terbatas.

SAYA A . Buka api- Ini adalah kebakaran yang terjadi di ruang terbuka.Ini termasuk kebakaran pada instalasi teknologi (kolom distilasi, menara serapan, minyak, gas, industri kimia), dalam tangki berisi cairan yang mudah terbakar, kebakaran di gudang bahan yang mudah terbakar (kayu, bahan bakar padat), kebakaran hutan dan padang rumput, kebakaran di jalur biji-bijian. Kebakaran internal pada gedung dan bangunan dapat berubah menjadi kebakaran terbuka.

Ciri-ciri kebakaran terbuka meliputi kondisi pertukaran panas dan gas:

1.tidak terjadi penumpukan panas pada zona pembakaran, karena tidak dibatasi oleh struktur bangunan;

2. suhu kebakaran tersebut dianggap suhu nyala api, yang lebih tinggi dari suhu api internal, karena suhu lingkungan gas di dalam ruangan dianggap;

3.pertukaran gas tidak dibatasi oleh elemen struktur bangunan, sehingga lebih intensif dan bergantung pada intensitas dan arah angin;

4. zona dampak panas ditentukan oleh aliran panas radiasi, karena aliran konvektif naik, menciptakan zona penghalusan di dasar api dan memberikan aliran udara segar yang intens, yang mengurangi dampak panas;

5. Zona asap, kecuali pembakaran lahan gambut, di wilayah yang luas dan di dalam hutan tidak menimbulkan kesulitan dalam memadamkan api terbuka.

Ciri-ciri kebakaran terbuka ini menentukan kekhususan metode pemadaman, teknik yang digunakan, dan metode pemadaman.

Tipe terbuka mencakup kebakaran yang disebut badai api, yang merupakan pusaran termal bersuhu tinggi

16. Kebakaran internal terjadi di ruang “terbatas” yang tertutup: di gedung, kabin pesawat, di ruang kapal, di dalam unit apa pun. Di sini, apa yang disebut kebakaran anaerobik terkadang dibedakan secara terpisah, yaitu. tanpa akses udara. Faktanya adalah ada sejumlah zat (selulosa nitrat, amonium nitrat, beberapa bahan bakar roket) yang, ketika suhu naik, mengalami dekomposisi kimia, menghasilkan pancaran gas yang hampir tidak dapat dibedakan dari nyala api.

Kebakaran internal, pada gilirannya, dibagi menjadi dua kelas menurut metode distribusi beban kebakaran:

- beban api didistribusikan secara tidak merata di ruangan besar;

- beban api didistribusikan secara merata ke seluruh area.

II. Menurut keadaan agregasi suatu zat yang mudah terbakar. Ada kebakaran yang disebabkan oleh pembakaran gas, cairan, dan benda padat. Pembakarannya bisa homogen atau heterogen, mis. ketika bahan bakar dan oksidator berada dalam keadaan agregasi yang sama atau berbeda.

AKU AKU AKU. Menurut kecepatan rambat zona pembakaran pada kebakaran: deflagrasi(lambat) perambatan zona pembakaran (kecepatan 0,5 hingga 50 m/s) dan perambatan detonasi (eksplosif) zona pembakaran dengan kecepatan gelombang kejut dari beberapa ratus m/s hingga beberapa km/s.

IV. Menurut jenis tahap awal terjadinya kebakaran: pembakaran spontan (pembakaran spontan) zat-zat yang mudah terbakar dan penyalaan paksa (forced). Dalam praktiknya, kebakaran jenis kedua lebih sering terjadi.

V. Berdasarkan sifat media yang mudah terbakar dan bahan pemadam yang direkomendasikan. DI DALAM Sesuai dengan Standar Internasional, kebakaran dibagi menjadi 4 kelas: A, B, C, D , di mana subkelas dibedakan Al, A 2, dll. Akan lebih mudah untuk menyajikannya dalam bentuk tabel.

VI. Sesuai dengan tingkat kerumitan dan bahayanya apiitu diberi nomor (atau peringkat). Nomor atau pangkat- ekspresi digital bersyarat dari jumlah kekuatan dan sumber daya yang terlibat dalam pemadaman api sesuai dengan jadwal keberangkatan atau rencana untuk menarik kekuatan dan sumber daya.

Banyaknya nomor panggilan tergantung pada jumlah unit di garnisun. Jadwal tersebut harus menyediakan konsentrasi cepat dari jumlah kekuatan dan sumber daya yang diperlukan (dihitung) pada kebakaran dengan jumlah minimum.

Pada api no. 1 Penjaga yang bertugas penuh pergi ke area pelayanan pemadam kebakaran, serta ke fasilitas yang memiliki pemadam kebakaran sendiri, ke semua tempat kecelakaan, bencana alam, di mana ada bahaya bagi kehidupan manusia, ancaman ledakan atau api.

Oleh api no.2 tambahan kirim tiga- empat regu (tergantung berapa banyak yang sampai di No. 1) di truk tangki dan truk pompa, serta regu dinas khusus. Sebagai aturan, penjaga yang bertugas di area keberangkatan pemadam kebakaran tetangga pergi ke lokasi kebakaran dengan kekuatan penuh.

Di garnisun dengan 10- 12 stasiun pemadam kebakaran, tidak lebih dari tiga peringkat api, dimana urutan yang paling tepat adalah untuk setiap nomor tambahan, mulai dari yang kedua, empat masuk ke dalam api- lima departemen di truk pemadam kebakaran utama. Saat menentukan jumlah pemadam kebakaran yang merespons kebakaran pada jumlah tertinggi, sejumlah cadangan harus disediakan di garnisun jika terjadi kebakaran kedua. Di garnisun kecil, cadangan ini dapat dibuat dengan memasukkan peralatan pemadam kebakaran cadangan ke dalam kru tempur dengan personel bebas tugas.

Nomor lainnya ( 4 Dan 5) dipasang di garnisun besar. Saat menyusun jadwal pemberangkatan unit pada angka kebakaran tinggi, kondisi jalan dan jalur menuju area pemberangkatan individu diperhitungkan. Misalnya, di jalan yang buruk, jumlah pasukan yang berangkat di sepanjang No. 2 atau 3 ditambah dan diarahkan dari arah yang berbeda. Kapal tanker dan truk selang tambahan dikirim ke daerah-daerah yang persediaan airnya tidak mencukupi. Untuk beberapa fasilitas yang paling penting dan berbahaya terhadap kebakaran, di mana kebakaran dapat dengan cepat berkembang dan menimbulkan ancaman terhadap kehidupan manusia, direncanakan untuk mengirimkan pasukan dan sumber daya ke jumlah kebakaran yang meningkat pada laporan pertama. Daftar benda-benda tersebut termasuk yang penting perusahaan industri atau bangunan individu, bengkel dengan proses produksi yang berbahaya bagi kebakaran, gudang untuk cairan dan gas yang mudah terbakar, aset material, lembaga anak-anak dan medis, klub, bioskop, gedung bertingkat tinggi dan bangunan individu organisasi publik atas kebijaksanaan kepala pemadam kebakaran brigade.

Untuk beberapa objek, peningkatan nomor tidak dapat dikirimkan pada laporan kebakaran pertama, dan untuk kebakaran No. 1, dua nomor tambahan dapat dikirimkan- tiga departemen dari pemadam kebakaran pada kendaraan utama atau khusus.

Lampiran jadwal keberangkatan disusun, yang mencantumkan:

- objek yang menjadi tujuan pengiriman pasukan karena peningkatan jumlah tembakan;

- daerah tanpa air di kota, yang juga dilengkapi dengan truk tangki dan truk selang;

- gedung bertingkat, yang pada saat pertama kali ada laporan kebakaran, truk tangga, lift mobil, kendaraan pompa bahan bakar, dan stasiun pembuangan asap juga dikirim.

Jumlah kendaraan khusus dan jenisnya ditentukan tergantung pada karakteristik fasilitas. Misalnya, ketika memadamkan api di depo minyak, diperlukan kendaraan pemadam busa atau bubuk; di gedung museum, perpustakaan, tempat penyimpanan buku- kendaraan pemadam karbon dioksida dan sistem pemadam berbahan bakar gas; di gedung-gedung bertingkat- tangga udara, lift mobil, kendaraan stasiun pompa bensin, stasiun pembuangan asap.

Saat mempelajari kebakaran, kecepatan rambat linier bagian depan api ditentukan dalam semua kasus, karena ini digunakan untuk memperoleh data tentang kecepatan rata-rata rambat pembakaran pada objek tertentu. Penyebaran pembakaran dari titik asal mula ke arah yang berbeda dapat terjadi dengan kecepatan yang berbeda-beda. Kecepatan maksimum perambatan pembakaran biasanya diamati: ketika bagian depan nyala api bergerak menuju bukaan tempat terjadinya pertukaran gas; menurut beban api yang mempunyai koefisien permukaan pembakaran yang tinggi; searah dengan arah angin. Oleh karena itu, kecepatan rambat pembakaran dalam periode waktu yang diteliti diambil sebagai kecepatan rambat pada arah maksimumnya. Mengetahui jarak dari tempat pembakaran ke batas muka api setiap saat, Anda dapat menentukan kecepatan pergerakannya. Mengingat laju rambat pembakaran bergantung pada banyak faktor, maka nilainya ditentukan dengan syarat (batasan) sebagai berikut:

1) api dari sumber nyala menyebar ke segala arah dengan kecepatan yang sama. Oleh karena itu, awalnya api berbentuk lingkaran dan luasnya dapat ditentukan dengan rumus

S hal= ·p · L 2; (2)

Di mana k- koefisien dengan mempertimbangkan besarnya sudut ke arah rambat api; k= 1 jika = 360º (tambahkan 2.1.); k= 0,5 jika = 180º (Lampiran 2.3.); k= 0,25 jika = 90º (Lampiran 2.4.); L- jalur yang dilalui nyala api dalam waktu τ.

2) pada saat nyala api mencapai batas beban yang mudah terbakar atau dinding penutup bangunan (ruangan), bagian depan pembakaran menjadi lurus dan nyala api merambat sepanjang batas beban yang mudah terbakar atau dinding bangunan (ruangan);

3) kecepatan linier perambatan api melalui bahan padat yang mudah terbakar berubah seiring berkembangnya api:

dalam 10 menit pertama pengembangan free fire V aku diambil sama dengan setengah,

setelah 10 menit - nilai standar,

dari awal dampak bahan pemadam kebakaran di zona pembakaran hingga api terlokalisasi, jumlah yang digunakan dalam perhitungan dikurangi setengahnya.

4) ketika membakar bahan berserat lepas, debu dan cairan, kecepatan linier perambatan pembakaran ditentukan dalam interval dari saat pembakaran hingga pengenalan bahan pemadam api untuk pemadaman.

Laju perambatan pembakaran selama lokalisasi api lebih jarang ditentukan. Kecepatan ini tergantung pada situasi kebakaran, intensitas pasokan bahan pemadam kebakaran, dll.

Kecepatan linier perambatan pembakaran, baik selama perkembangan bebas api maupun selama lokalisasinya, ditentukan dari hubungan

di mana Δ L– jalur yang dilalui nyala api selama waktu Δτ, m.

Nilai rata-rata V l jika terjadi kebakaran di berbagai objek diberikan dalam lampiran. 1.

Saat menentukan laju perambatan pembakaran selama periode lokalisasi api, jarak yang ditempuh bagian depan pembakaran selama waktu dari saat penyisipan batang pertama (sepanjang jalur perambatan pembakaran) hingga lokalisasi api diukur, yaitu ketika peningkatan area kebakaran menjadi nol. Jika dimensi linier tidak dapat ditentukan dari diagram dan uraiannya, maka kecepatan rambat pembakaran linier dapat ditentukan dengan menggunakan rumus luas lingkaran api, dan untuk perkembangan api persegi panjang - dari laju pertumbuhan luas api, dengan memperhitungkan memperhitungkan fakta bahwa area kebakaran meningkat sesuai dengan ketergantungan linier, dan S n = N. A. L (N- jumlah arah perkembangan kebakaran, A- lebar area api ruangan.

Berdasarkan data yang diperoleh, nilai kecepatan rambat pembakaran linier V l(Tabel 2.) grafik dibuat V l = F(τ) dan ditarik kesimpulan tentang sifat perkembangan kebakaran dan pengaruh faktor pemadaman terhadapnya (Gbr. 3.).

Beras. 3. Perubahan kecepatan linier rambat pembakaran terhadap waktu

Dari grafik (Gbr. 3.) terlihat bahwa pada awal berkembangnya api, kecepatan linier penyebaran pembakaran tidak signifikan, dan api dapat dipadamkan oleh pasukan pemadam kebakaran sukarela. Setelah 10 menit. Setelah terjadi kebakaran, intensitas penyebaran pembakaran meningkat tajam dan pada pukul 15.25. kecepatan linier rambat pembakaran mencapai nilai maksimumnya. Setelah diperkenalkannya batang untuk pemadaman, perkembangan api melambat dan pada saat lokalisasi, kecepatan rambat bagian depan api menjadi nol. Oleh karena itu, kondisi yang diperlukan dan cukup untuk menghentikan penyebaran api telah dipenuhi:

Saya f ≥ saya normal

V l, V s p = 0, kekuatan dan sarana cukup.

pengendalian tempur kimia api

Laju pertumbuhan wilayah kebakaran adalah pertambahan luas wilayah kebakaran dalam kurun waktu tertentu dan bergantung pada kecepatan penyebaran pembakaran, bentuk wilayah kebakaran, dan efektivitas operasi tempur. Itu ditentukan oleh rumus:

Di mana: V sn- laju pertumbuhan luas kebakaran, m 2 /menit; DS n adalah selisih antara nilai luas kebakaran berikutnya dan sebelumnya, m 2 ; Df - interval waktu, min.

333 m 2 /menit

2000 m 2 /menit

2222 m 2 /menit

Gambar 2.

Kesimpulan dari grafik: Grafik tersebut menunjukkan bahwa laju perkembangan kebakaran yang sangat tinggi terjadi pada periode waktu awal, hal ini dijelaskan oleh sifat-sifat bahan yang terbakar (cairan-aseton yang mudah terbakar). Aseton yang tumpah dengan cepat mencapai lokasi dan api hanya terbatas pada dinding api. Pengurangan laju perkembangan kebakaran difasilitasi oleh pengenalan cepat saluran air yang kuat dan tindakan yang benar dari personel lokasi (saluran darurat diaktifkan dan sistem pemadam kebakaran diluncurkan, yang tidak bekerja secara otomatis, ventilasi pasokan tidak berfungsi). matikan).

Penentuan kecepatan rambat pembakaran linier

Saat mempelajari kebakaran, kecepatan rambat linier bagian depan api ditentukan dalam semua kasus, karena ini digunakan untuk memperoleh data tentang kecepatan rata-rata rambat pembakaran pada objek tertentu. Penyebaran pembakaran dari titik asal mula ke arah yang berbeda dapat terjadi dengan kecepatan yang berbeda-beda. Kecepatan maksimum perambatan pembakaran biasanya diamati: ketika bagian depan nyala api bergerak menuju bukaan tempat terjadinya pertukaran gas; oleh beban api

Kecepatan ini tergantung pada situasi kebakaran, intensitas pasokan bahan pemadam kebakaran, dll.

Kecepatan linier perambatan pembakaran, baik selama perkembangan bebas api maupun selama lokalisasinya, ditentukan dari hubungan:

dimana: L adalah jarak yang ditempuh bagian depan pembakaran dalam periode waktu yang diteliti, m;

f 2 - f 1 - periode waktu di mana jarak yang ditempuh bagian depan pembakaran diukur, min.

Perhitungan kekuatan dan sarana dilakukan dalam kasus berikut:

• ketika menentukan jumlah kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk memadamkan api;
• selama studi operasional-taktis suatu objek;
• saat mengembangkan rencana pemadaman kebakaran;
• dalam persiapan latihan dan kelas taktis api;
• saat melakukan pekerjaan eksperimental untuk menentukan efektivitas bahan pemadam;
• dalam proses penyelidikan kebakaran untuk menilai tindakan RTP dan unit.

Perhitungan kekuatan dan sarana untuk memadamkan api bahan dan bahan padat yang mudah terbakar dengan air (menyebarkan api)

• • karakteristik benda (dimensi geometris, sifat beban api dan penempatannya pada benda, letak sumber air relatif terhadap benda);
  • waktu sejak terjadinya kebakaran hingga dilaporkan (tergantung pada ketersediaan jenis peralatan keamanan, peralatan komunikasi dan alarm di fasilitas, kebenaran tindakan orang yang menemukan kebakaran, dll.);
  • kecepatan linier penyebaran api Vaku;
  • kekuatan dan sarana yang ditentukan oleh jadwal keberangkatan dan waktu pemusatannya;
  • intensitas pasokan bahan pemadam kebakaran SAYAtr.

1) Penentuan waktu terjadinya kebakaran pada berbagai titik waktu.

Tahapan perkembangan kebakaran berikut ini dibedakan:

• 1, 2 tahap pengembangan api gratis, dan pada tahap 1 ( T hingga 10 menit) kecepatan rambat linier diambil sama dengan 50% dari nilai maksimumnya (tabel), karakteristik kategori objek tertentu, dan dari waktu lebih dari 10 menit dianggap sama dengan nilai maksimum;
• Tahap 3 ditandai dengan dimulainya pemasukan batang pertama untuk memadamkan api, akibatnya kecepatan linier perambatan api berkurang, oleh karena itu, dalam jangka waktu dari saat pemasukan batang pertama sampai saat pembatasan. penyebaran api (momen lokalisasi), nilainya diambil sama dengan 0,5 V aku . Ketika kondisi lokalisasi terpenuhi V aku = 0 .
• Tahap 4 – pemadaman api.

T St. = T memperbarui + T laporan + T Duduk + T sl + T saudara (menit), dimana

• TSt.– waktu terjadinya api bebas pada saat kedatangan unit;
• Tmemperbarui – waktu berkembangnya kebakaran dari saat terjadinya sampai saat terdeteksi ( 2 menit.– dengan adanya APS atau AUPT, 2-5 menit.– dengan tugas 24 jam, 5 menit.– dalam semua kasus lainnya);
• Tlaporan– waktu pelaporan kebakaran ke pemadam kebakaran ( 1 menit.– jika telepon terletak di tempat petugas jaga, 2 menit.– jika telepon berada di ruangan lain);
• TDuduk= 1 menit.– waktu pengumpulan personel dalam keadaan siaga;
• Tsl– waktu tempuh pemadam kebakaran ( 2 menit. dalam 1 km perjalanan);
• Tsaudara– waktu penempatan tempur (3 menit saat memberi makan barel pertama, 5 menit dalam kasus lain).

2) Penentuan jarak R dilalui oleh bagian depan pembakaran selama waktu tersebut T .

pada TSt.≤ 10 menit:R = 0,5 ·Vaku · TSt.(M);

pada Tbb> 10 menit:R = 0,5 ·Vaku · 10 + Vaku · (Tbb – 10)= 5 ·Vaku + Vaku· (Tbb – 10) (M);

pada Tbb < T* ≤ Tbaiklah : R = 5 ·Vaku + Vaku· (Tbb – 10) + 0,5 ·Vaku· (T* – Tbb) (M).

• Di mana T St. – waktu pengembangan bebas,
• T bb – waktu pada saat batang pertama dimasukkan untuk dipadamkan,
• T baiklah – waktu pada saat lokalisasi api,
• T * – waktu antara saat lokalisasi api dan penyalaan api pertama untuk pemadaman.

3) Penentuan area kebakaran.

Daerah kebakaran S hal – ini adalah area proyeksi zona pembakaran pada bidang horizontal atau (lebih jarang) vertikal. Apabila terjadi kebakaran pada beberapa lantai, maka total luas kebakaran pada setiap lantai diambil sebagai luas kebakaran.

Perimeter api R p – ini adalah keliling area kebakaran.

Bagian depan api F hal – ini adalah bagian perimeter api pada arah perambatan pembakaran.

Untuk menentukan bentuk area kebakaran, sebaiknya buatlah diagram skala objek dan plot jarak dari lokasi kebakaran pada skala tersebut. R dilalui oleh api ke segala arah yang memungkinkan.

Dalam hal ini, merupakan kebiasaan untuk membedakan tiga varian bentuk area kebakaran:

• melingkar (Gbr. 2);
• sudut (Gbr. 3, 4);
• persegi panjang (Gbr. 5).

Saat memperkirakan perkembangan kebakaran, perlu diperhatikan bahwa bentuk area kebakaran dapat berubah. Jadi, ketika bagian depan api mencapai struktur penutup atau tepi lokasi, secara umum diterima bahwa bagian depan api menjadi lurus dan bentuk area api berubah (Gbr. 6).

a) Area kebakaran dengan bentuk perkembangan api melingkar.

SP= k · P · R 2 (m2),

• Di mana k = 1 – dengan bentuk perkembangan api melingkar (Gbr. 2),
• k = 0,5 – dengan bentuk pengembangan api setengah lingkaran (Gbr. 4),
• k = 0,25 – dengan bentuk perkembangan api bersudut (Gbr. 3).

b) Area kebakaran untuk pengembangan api berbentuk persegi panjang.

SP= N B · R (m2),

• Di mana N– jumlah arah perkembangan kebakaran,
• B– lebar ruangan.

c) Area kebakaran dengan bentuk gabungan pengembangan kebakaran (Gambar 7)

SP = S 1 + S 2 (m2)

a) Area pemadaman api sepanjang perimeter dengan bentuk pengembangan api melingkar.

S t = kP· (R 2 – r 2) = k ·P··h t · (2·R – ht) (m 2),

• Di mana R = R – H T ,
• H T – kedalaman bagasi pemadam (untuk bagasi tangan – 5 m, untuk monitor kebakaran – 10 m).

b) Area pemadaman api di sekeliling perimeter untuk pengembangan api berbentuk persegi panjang.

ST= 2 HT· (A + B – 2 HT) (m2) – di sepanjang keliling api ,

Di mana A Dan B adalah panjang dan lebar bagian depan api.

ST = n·b·hT (m 2) – di sepanjang bagian depan api yang menyebar ,

Di mana B Dan N – masing-masing, lebar ruangan dan jumlah arah pengumpanan barel.

5) Penentuan aliran air yang dibutuhkan untuk memadamkan api.

QTtr = SP · SAYAtr – padaS hal ≤S t (l/dtk) atauQTtr = ST · SAYAtr – padaS p >S t (l/dtk)

Intensitas pasokan bahan pemadam kebakaran saya tr – ini kuantitasnya agen pemadam kebakaran, disediakan per satuan waktu per satuan parameter terhitung.

Jenis intensitas berikut ini dibedakan:

Linier – ketika parameter linier diambil sebagai parameter terhitung: misalnya, depan atau keliling. Satuan pengukuran – l/s∙m. Intensitas linier digunakan, misalnya, ketika menentukan jumlah poros untuk tangki pendingin yang terbakar dan tangki minyak yang berdekatan dengan tangki yang terbakar.

Dangkal – ketika area pemadaman api diambil sebagai parameter desain. Satuan pengukuran – l/s∙m2. Intensitas permukaan paling sering digunakan dalam praktik pemadaman api, karena dalam banyak kasus air digunakan untuk memadamkan api, yang memadamkan api di sepanjang permukaan bahan yang terbakar.

Volumetrik – ketika volume pemadaman diambil sebagai parameter desain. Satuan pengukuran – l/s∙m3. Intensitas volumetrik digunakan terutama untuk pemadaman api volumetrik, misalnya dengan gas inert.

Diperlukan saya tr – jumlah bahan pemadam kebakaran yang harus disuplai per satuan waktu per satuan parameter pemadaman yang dihitung. Intensitas yang dibutuhkan ditentukan berdasarkan perhitungan, percobaan, data statistik berdasarkan hasil pemadaman kebakaran nyata, dll.

Sebenarnya Jika – jumlah bahan pemadam kebakaran yang sebenarnya disuplai per satuan waktu per satuan parameter pemadaman yang dihitung.

6) Menentukan jumlah senjata yang dibutuhkan untuk pemadaman.

A)NTst = QTtr / QTst– sesuai dengan aliran air yang dibutuhkan,

B)NTst= R p / R st– di sepanjang perimeter api,

Rp - bagian perimeter untuk memadamkan senjata yang dimasukkan

R st =Qst / SAYAtr ∙ HT- bagian perimeter api yang dipadamkan dengan satu tong. P = 2 · P L (lingkar), P = 2 · sebuah + 2 B (persegi panjang)

V) NTst = N (M + A) – di gudang dengan penyimpanan rak (Gbr. 11) ,

• Di mana N – jumlah arah pengembangan api (pemasukan batang),
• M – jumlah lintasan di antara rak pembakaran,
• A – jumlah lintasan antara rak yang terbakar dan rak yang tidak terbakar di dekatnya.

7) Penentuan jumlah kompartemen yang diperlukan untuk memasok barel untuk pemadaman.

NTdepartemen = NTst / Ndepartemen st ,

Di mana N departemen st – jumlah barel yang dapat disuplai oleh satu kompartemen.

8) Penentuan aliran air yang dibutuhkan untuk perlindungan bangunan.

QHtr = SH · SAYAHtr(l/dtk),

• Di mana S H – kawasan lindung (lantai, penutup, dinding, partisi, peralatan, dll.),
• SAYA H tr = (0,3-0,5) ·SAYA tr – intensitas pasokan air untuk perlindungan.

9) Hasil air jaringan penyediaan air lingkar dihitung dengan rumus:

Q ke jaringan = ((D/25) V in) 2 [l/s], (40) dimana,

• D – diameter jaringan pasokan air, [mm];
• 25 adalah angka konversi dari milimeter ke inci;
• V in adalah kecepatan pergerakan air dalam sistem penyediaan air, yaitu sama dengan:
• – pada tekanan suplai air Hв =1.5 [m/s];
• – dengan tekanan suplai air H>30 m kolom air. –V dalam =2 [m/s].

Hasil air dari jaringan penyediaan air buntu dihitung dengan rumus:

Q t jaringan = 0,5 Q ke jaringan, [l/s].

10) Penentuan jumlah batang yang dibutuhkan untuk melindungi struktur.

NHst = QHtr / QHst ,

Selain itu, jumlah batang sering kali ditentukan tanpa perhitungan analitis karena alasan taktis, berdasarkan lokasi batang dan jumlah objek yang dilindungi, misalnya satu untuk setiap peternakan. pemantau kebakaran, ke setiap ruangan yang berdekatan di sepanjang barel RS-50.

11) Penentuan jumlah kompartemen yang diperlukan untuk memasok bagasi untuk melindungi struktur.

NHdepartemen = NHst / Ndepartemen st

12) Penentuan jumlah kompartemen yang diperlukan untuk melakukan pekerjaan lain (evakuasi orang, barang berharga, pembukaan dan pembongkaran bangunan).

Nakudepartemen = Naku / Naku departemen , NMCdepartemen = NMC / Ndepartemen MC , NMataharidepartemen = SMatahari / Sdepartemen matahari

13) Penentuan jumlah cabang yang dibutuhkan.

Numumnyadepartemen = NTst + NHst + Nakudepartemen + NMCdepartemen + NMataharidepartemen

Berdasarkan hasil yang diperoleh, RTP menyimpulkan bahwa kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk memadamkan api sudah cukup. Jika tenaga dan sarana tidak mencukupi, maka RTP melakukan perhitungan baru pada saat unit terakhir tiba pada peningkatan jumlah (peringkat) api berikutnya.

14) Perbandingan konsumsi air aktual Q F untuk pemadaman, perlindungan dan drainase jaringan Q air pasokan air kebakaran

QF = NTst· QTst+ NHst· QHst ≤ Qair

15) Penentuan jumlah AC yang dipasang pada sumber air untuk mensuplai aliran air yang dihitung.

Tidak semua peralatan yang tiba pada lokasi kebakaran dipasang pada sumber air, tetapi hanya jumlah yang dapat menjamin pasokan laju aliran yang dihitung, yaitu.

N AC = Q tr / 0,8 Q N ,

Di mana Q N – aliran pompa, l/s

Laju aliran optimal ini diperiksa sesuai dengan skema penempatan tempur yang diterima, dengan mempertimbangkan panjang saluran selang dan perkiraan jumlah barel. Dalam kasus-kasus ini, jika kondisinya memungkinkan (khususnya, sistem selang pompa), kru tempur dari unit yang datang harus digunakan untuk beroperasi dari kendaraan yang sudah dipasang di sumber air.

Hal ini tidak hanya akan memastikan penggunaan peralatan pada kapasitas penuh, namun juga akan mempercepat pengerahan kekuatan dan sarana untuk memadamkan api.

Tergantung pada situasi kebakaran, konsumsi bahan pemadam kebakaran yang diperlukan ditentukan untuk seluruh area kebakaran atau untuk area pemadaman api. Berdasarkan hasil yang diperoleh, RTP dapat menyimpulkan bahwa kekuatan dan sarana yang diperlukan untuk memadamkan api sudah cukup.

Perhitungan kekuatan dan sarana untuk memadamkan api dengan busa mekanis udara di suatu area

(api yang tidak menyebar atau secara kondisional menyebabkannya)

Data awal untuk menghitung kekuatan dan sarana:

• daerah kebakaran;
• intensitas pasokan larutan bahan pembusa;
• intensitas pasokan air untuk pendinginan;
• perkiraan waktu pemadaman.

Jika terjadi kebakaran di peternakan tangki, parameter desain diambil sebagai luas permukaan cairan tangki atau luas kemungkinan tumpahan cairan yang mudah terbakar selama kebakaran di pesawat.

Pada tahap pertama operasi tempur, tank yang terbakar dan tank di sekitarnya didinginkan.

1) Jumlah barel yang diperlukan untuk mendinginkan tangki yang terbakar.

N zg st = Q zg tr / Q st = N ∙ π ∙ D pegunungan ∙ SAYA zg tr / Q st , tetapi tidak kurang dari 3 batang,

SAYAzgtr= 0,8 l/dtk ∙ m – intensitas yang diperlukan untuk mendinginkan tangki yang terbakar,

SAYAzgtr= 1,2 liter/dtk ∙ m – intensitas yang diperlukan untuk mendinginkan tangki yang terbakar selama kebakaran di ,

Pendinginan tangki W res ≥ 5000 m3 dan lebih bijaksana untuk melakukan pemantauan kebakaran.

2) Jumlah barel yang diperlukan untuk mendinginkan tangki non-pembakaran yang berdekatan.

N zs st = Q zs tr / Q st = N ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ SAYA zs tr / Q st , tetapi tidak kurang dari 2 batang,

SAYAzstr = 0,3 liter/dtk ∙ m adalah intensitas yang diperlukan untuk mendinginkan tangki non-pembakaran yang berdekatan,

N– masing-masing jumlah tangki yang terbakar atau tangki yang berdekatan,

Dpegunungan, DSOS– diameter tangki yang terbakar atau yang berdekatan, masing-masing (m),

Qst– produktivitas satu (l/s),

Qzgtr, Qzstr– aliran air yang dibutuhkan untuk pendinginan (l/s).

3) Jumlah GPS yang diperlukan N gps untuk memadamkan tangki yang terbakar.

N gps = S P ∙ SAYA r-atau tr / Q r-atau gps (PC.),

SP– luas kebakaran (m2),

SAYAr-atautr– intensitas pasokan larutan bahan busa yang diperlukan untuk pemadaman (l/s∙m2). Pada T vsp ≤ 28o C SAYA r-atau tr = 0,08 l/s∙m 2, di T vsp > 28o C SAYA r-atau tr = 0,05 l/dtk∙m 2 (lihat Lampiran No.9)

Qr-ataugps – Produktivitas GPS untuk larutan bahan pembusa (l/s).

4) Jumlah bahan pembusa yang dibutuhkan W Oleh untuk memadamkan tangki.

W Oleh = N gps ∙ Q Oleh gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (aku),

τ R= 15 menit – perkiraan waktu pemadaman saat menerapkan MP frekuensi tinggi dari atas,

τ R= 10 menit – perkiraan waktu pemadaman saat menerapkan MP frekuensi tinggi di bawah lapisan bahan bakar,

Kz= 3 – faktor keamanan (untuk tiga serangan busa),

QOlehgps– kapasitas SPBU untuk bahan pembusa (l/s).

5) Jumlah air yang dibutuhkan W V T untuk memadamkan tangki.

W V T = N gps ∙ Q V gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (aku),

QVgps– Produktivitas GPS untuk air (l/s).

6) Jumlah air yang dibutuhkan W V H untuk tangki pendingin.

W V H = N H st ∙ Q st ∙ τ R ∙ 3600 (aku),

NHst– jumlah total batang untuk tangki pendingin,

Qst– produktivitas satu nosel api (l/dtk),

τ R= 6 jam – perkiraan waktu pendinginan tangki darat dari peralatan pemadam kebakaran bergerak (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 jam – perkiraan waktu pendinginan tangki bawah tanah dari peralatan pemadam kebakaran bergerak (SNiP 2.11.03-93).

7) Jumlah total air yang dibutuhkan untuk tangki pendingin dan pemadam.

WVumumnya = WVT + WVH(aku)

8) Perkiraan waktu kemungkinan pelepasan T produk minyak bumi dari tangki yang terbakar.

T = ( H – H ) / ( W + kamu + V ) (h), dimana

H – ketinggian awal lapisan cairan yang mudah terbakar di dalam tangki, m;

H – tinggi lapisan air dasar (komersial), m;

W – kecepatan linier pemanasan cairan yang mudah terbakar, m/h (nilai tabel);

kamu – laju pembakaran linier cairan yang mudah terbakar, m/jam (nilai tabel);

V – kecepatan linier penurunan level akibat pemompaan, m/h (jika pemompaan tidak dilakukan, maka V = 0 ).

Memadamkan api di ruangan dengan busa mekanis udara berdasarkan volume

Jika terjadi kebakaran di dalam gedung, pemadaman api terkadang dilakukan metode volumetrik, yaitu isi seluruh volume dengan busa mekanis udara dengan ekspansi sedang (ruang kapal, terowongan kabel, ruang bawah tanah, dll.).

Saat mensuplai HFMP ke volume ruangan minimal harus ada dua bukaan. Melalui satu bukaan, VMP disuplai, dan melalui bukaan lainnya, asap dikeluarkan dan tekanan berlebih udara, yang berkontribusi pada kemajuan VMF yang lebih baik di dalam ruangan.

1) Penentuan jumlah GPS yang dibutuhkan untuk pemadaman volumetrik.

N gps = W pom ·K r/ Q gps ∙ T N , Di mana

W pom – volume ruangan (m 3);

K p = 3 – koefisien dengan mempertimbangkan kehancuran dan hilangnya busa;

Q gps – konsumsi busa dari GPS (m 3 /mnt.);

T N = 10 menit – waktu pemadaman api standar.

2) Menentukan jumlah bahan pembusa yang dibutuhkan W Oleh untuk pemadaman volumetrik.

WOleh = Ngps ∙ QOlehgps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(aku),

Kapasitas selang

Lampiran No.1

Kapasitas satu selang karet panjang 20 meter tergantung diameternya

Aplikasi № 2

Nilai resistansi satu selang tekanan sepanjang 20 m

Aplikasi № 3

Volume satu selongsong panjangnya 20 m

Lampiran No.4

Karakteristik geometris dari tipe utama tangki vertikal baja (RVS).

Lampiran No.5

Kecepatan linier perambatan pembakaran selama kebakaran di fasilitas.

Lampiran No.6

Intensitas pasokan air saat memadamkan api, l/(m 2 .s)

* Pasokan air yang disemprotkan halus.

Indikator taktis dan teknis perangkat pasokan busa

Laju pembakaran dan pemanasan cairan hidrokarbon linier

Catatan: dengan peningkatan kecepatan angin hingga 8-10 m/s, laju pembakaran cairan yang mudah terbakar meningkat sebesar 30-50%. Minyak mentah dan bahan bakar minyak yang mengandung air teremulsi dapat terbakar lebih cepat dari yang ditunjukkan dalam tabel.

Perubahan dan penambahan Pedoman pemadaman minyak dan produk minyak di tangki dan tank farm

(surat keterangan GUGPS tanggal 19 Mei 2000 No. 20/2.3/1863)

Tabel 2.1. Tingkat standar pasokan busa ekspansi sedang untuk memadamkan api minyak dan produk minyak bumi di dalam tangki

Catatan: Untuk minyak dengan pengotor kondensat gas, serta untuk produk minyak yang diperoleh dari kondensat gas, perlu ditentukan intensitas standar sesuai dengan metode yang ada.

Tabel 2.2. Intensitas standar pasokan busa ekspansi rendah untuk memadamkan minyak dan produk minyak dalam tangki*

Indikator utama yang mencirikan kemampuan taktis pemadam kebakaran

Manajer pemadam kebakaran tidak hanya harus mengetahui kemampuan unit, tetapi juga dapat menentukan indikator taktis utama:

;
• kemungkinan pemadaman area dengan busa mekanis udara;
• kemungkinan volume pemadaman dengan busa ekspansi sedang, dengan mempertimbangkan konsentrat busa yang tersedia pada kendaraan;
• jarak maksimum untuk memasok bahan pemadam kebakaran.

Perhitungan diberikan sesuai dengan Fire Fighting Manager's Handbook (RFC). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Menentukan kemampuan taktis suatu unit tanpa memasang mobil pemadam kebakaran di sumber air

1) Definisi rumus waktu pengoperasian saluran air dari kapal tanker:

Tbudak= (V c –N p V p) /N st ·Q st ·60(menit),

N hal =k· L/ 20 = 1,2·L / 20 (PC.),

• Di mana: Tbudak– waktu pengoperasian barel, min.;
• abad ke-5– volume air dalam tangki, l;
• tidak– jumlah selang pada saluran utama dan saluran kerja, pcs.;
• V r– volume air dalam satu selongsong, l (lihat lampiran);
• N st– jumlah batang air, pcs.;
• Q st– konsumsi air dari batang pohon, l/s (lihat lampiran);
• k– koefisien dengan mempertimbangkan ketidakrataan medan ( k= 1,2 – nilai standar),
• L– jarak dari lokasi kebakaran ke mobil pemadam kebakaran (m).

Selain itu, kami menarik perhatian Anda pada fakta bahwa direktori RTP berisi kemampuan taktis pemadam kebakaran. Terebnev V.V., 2004 pada bagian 17.1 memberikan rumus yang sama persis tetapi dengan koefisien 0,9: Twork = (0.9Vc – Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definisi formula untuk kemungkinan area pemadaman dengan air STdari kapal tanker:

ST= (V c –N p V p) / J trTperhitungan· 60(m2),

• Di mana: Jtr– intensitas pasokan air yang dibutuhkan untuk pemadaman, l/s m 2 (lihat lampiran);
• Tperhitungan= 10 menit. – perkiraan waktu pemadaman.

3) Definisi rumus waktu pengoperasian perangkat pemasok busa dari kapal tanker:

Tbudak= (solusi V –N p V p) /N gps Q gps 60 (menit),

• Di mana: solusi V– volume larutan bahan pembusa dalam air yang diperoleh dari tangki pengisian truk pemadam kebakaran, l;
• N gps– jumlah GPS (SVP), pcs;
• Q gps– konsumsi larutan bahan pembusa dari GPS (SVP), l/s (lihat lampiran).

Untuk menentukan volume larutan bahan pembusa dalam air, Anda perlu mengetahui berapa banyak air dan bahan pembusa yang akan dikonsumsi.

KV = 100–C / C = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15,7– jumlah air (l) per 1 liter bahan pembusa untuk membuat larutan 6% (untuk memperoleh 100 liter larutan 6%, diperlukan 6 liter bahan pembusa dan 94 liter air).

Maka jumlah air sebenarnya per 1 liter bahan pembusa adalah:

K f = V c / V oleh ,

• Di mana abad ke-5– volume air dalam tangki truk pemadam kebakaran, l;
• V oleh– volume bahan busa dalam tangki, l.

jika K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) – airnya habis habis, tetapi sebagian bahan pembusanya masih tersisa.

jika K f > K in, maka V solusi = V in ·K in + V in(l) – bahan pembusa habis seluruhnya, dan sebagian airnya tersisa.

4) Penentuan kemungkinan rumus luas pemadaman cairan dan gas yang mudah terbakar busa mekanis udara:

S t = (V solusi –N p V p) / J trTperhitungan· 60(m2),

• Di mana: S t– luas pemadaman, m2;
• Jtr– intensitas pasokan larutan PO yang diperlukan untuk pemadaman, l/s m 2 ;

Pada T vsp ≤ 28o C – Jtr = 0,08 l/s∙m 2, di T vsp > 28o C – Jtr = 0,05 l/dtk∙m2.

Tperhitungan= 10 menit. – perkiraan waktu pemadaman.

5) Definisi rumus volume busa mekanis udara, diterima dari AC:

V p = V larutan K(aku),

• Di mana: V hal– volume busa, l;
• KE– rasio busa;

6) Mendefinisikan apa yang mungkin volume pemadaman mekanis udara busa:

V t = V p / K z(l, m 3),

• Di mana: V t– volume pemadaman api;
• Kz = 2,5–3,5 – faktor keamanan busa, dengan mempertimbangkan penghancuran MP frekuensi tinggi karena paparan suhu tinggi dan faktor lainnya.

Contoh pemecahan masalah

Contoh No.1. Tentukan waktu pengoperasian dua poros B dengan diameter nosel 13 mm pada ketinggian 40 meter, jika satu selang d 77 mm dipasang sebelum percabangan, dan saluran kerja terdiri dari dua selang d 51 mm dari AC-40( 131)137A.

Larutan:

T= (V c –N r V r) /N st Q st 60 = 2400 – (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 = 4,8 menit.

Contoh No.2. Tentukan waktu pengoperasian GPS-600 jika tinggi GPS-600 adalah 60 m dan saluran kerja terdiri dari dua buah selang berdiameter 77 mm dari AC-40 (130) 63B.

Larutan:

K f = V c / V po = 2350/170 = 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 untuk solusi 6%.

V larutan = V c / K dalam + V c = 2350/15,7 + 2350» 2500 liter.

T= (solusi V –N p V p) /N gps ·Q gps ·60 = (2500 – 2 90)/1 6 60 = 6,4 menit.

Contoh No.3. Tentukan kemungkinan area pemadaman bensin VMP ekspansi sedang dari AC-4-40 (Ural-23202).

Larutan:

1) Tentukan volume larutan berair dari bahan pembusa:

K f = V c / V po = 4000/200 = 20.

Kf = 20 > Kv = 15,7 untuk solusi 6%,

V larutan = V dalam ·K dalam + V dalam = 200·15,7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.

2) Tentukan kemungkinan area pemadaman:

S t = V solusi / J trTperhitungan·60 = 3340/0,08 ·10 ·60 = 69,6 m2.

Contoh No.4. Tentukan kemungkinan volume pemadaman api (lokalisasi) dengan busa ekspansi sedang (K=100) dari AC-40(130)63b (lihat contoh No. 2).

Larutan:

VP = Vlarutan· K = 2500 · 100 = 250000 l = 250 m 3.

Maka volume pemadaman (lokalisasi):

VT = VP/K z = 250/3 = 83 m 3.

Penentuan kemampuan taktis suatu unit dengan pemasangan mobil pemadam kebakaran di sumber air

Beras. 1. Skema penyediaan air untuk pemompaan

Jarak di lengan (potongan)	Jarak dalam meter
1) Penentuan jarak maksimum dari lokasi kebakaran ke mobil pemadam kebakaran utama N Sasaran ( L Sasaran ).
N mm ( L mm ), bekerja dalam pemompaan (panjang tahap pemompaan).
N st
4) Penentuan jumlah mobil pemadam kebakaran yang akan dipompa N mobil
5) Penentuan jarak sebenarnya dari lokasi kebakaran ke mobil pemadam kebakaran utama N F Sasaran ( L F Sasaran ).

• H N = 90 100 m – tekanan pada pompa AC,
• H perkembangan = 10 m – kehilangan tekanan pada saluran percabangan dan selang kerja,
• H st = 35 40 m – tekanan di depan laras,
• H memasukkan ≥ 10 m – tekanan pada saluran masuk ke pompa pada tahap pemompaan berikutnya,
• Z M – ketinggian pendakian terbesar (+) atau penurunan (–) dari medan (m),
• Z st – ketinggian maksimum pendakian (+) atau penurunan (–) batang (m),
• S – ketahanan satu selang pemadam kebakaran,
• Q – total konsumsi air di salah satu dari dua saluran selang utama tersibuk (l/s),
• L – jarak dari sumber air ke lokasi kebakaran (m),
• N tangan – jarak dari sumber air ke api di dalam selang (pcs).

Contoh: Untuk memadamkan api, perlu disediakan tiga barel B dengan diameter nosel 13 mm, tinggi maksimum tinggi batang 10 m. Sumber air terdekat adalah kolam yang terletak pada jarak 1,5 km dari lokasi kebakaran, tinggi medan seragam dan berjumlah 12 m. Tentukan jumlah tangki ATs-40 (130). truk pemompa air untuk memadamkan api.

Larutan:

1) Kami menerima metode pemompaan dari pompa ke pompa sepanjang satu jalur utama.

2) Kami menentukan jarak maksimum dari lokasi kebakaran ke truk pemadam kebakaran utama di dalam selang.

N TUJUAN = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Kami menentukan jarak maksimum antara mobil pemadam kebakaran yang bekerja dalam pemompaan selang.

NMR = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 41,1 = 41.

4) Tentukan jarak dari sumber air ke lokasi kebakaran dengan memperhatikan medan.

N P = 1,2 · L/20 = 1,2 · 1500 / 20 = 90 lengan.

5) Tentukan jumlah tahapan pemompaan

N STUP = (NP − N GOL) / N MP = (90 − 21) / 41 = 2 langkah

6) Tentukan jumlah mobil pemadam kebakaran yang akan dipompa.

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 3 mobil tangki

7) Kami menentukan jarak sebenarnya ke truk pemadam kebakaran utama, dengan mempertimbangkan pemasangannya lebih dekat ke lokasi kebakaran.

N GOL f = N R − N STUP · N MP = 90 − 2 · 41 = 8 selongsong.

Akibatnya, kendaraan terdepan dapat didekatkan ke lokasi kebakaran.

Metodologi untuk menghitung jumlah mobil pemadam kebakaran yang dibutuhkan untuk mengangkut air ke lokasi pemadaman kebakaran

Jika bangunan mudah terbakar, dan jarak sumber air sangat jauh, maka waktu yang dibutuhkan untuk memasang saluran selang akan terlalu lama, dan api akan cepat berlalu. Dalam hal ini, lebih baik mengangkut air dengan truk tangki dengan pemompaan paralel. Dalam setiap kasus tertentu, perlu untuk memecahkan masalah taktis, dengan mempertimbangkan kemungkinan skala dan durasi kebakaran, jarak ke sumber air, kecepatan konsentrasi truk pemadam kebakaran, truk selang dan fitur garnisun lainnya.

(min.) – waktu konsumsi air AC di lokasi pemadaman api;

• L – jarak dari lokasi kebakaran ke sumber air (km);
• 1 – jumlah minimal AC sebagai cadangan (dapat ditingkatkan);
• V bergerak – kecepatan rata-rata gerakan AC (km/jam);
• W cis – volume air dalam AC (l);
• Q p – rata-rata pasokan air oleh pompa yang mengisi AC, atau aliran air dari pompa kebakaran yang dipasang pada hidran kebakaran (l/s);
• N pr – jumlah alat suplai air ke tempat pemadaman api (pcs);
• Q pr – total konsumsi air dari perangkat penyedia air dari AC (l/s).

Beras. 2. Skema penyediaan air dengan pengiriman melalui mobil pemadam kebakaran.

Pasokan air harus tidak terputus. Perlu diingat bahwa perlu (wajib) dibuat titik pengisian kapal tanker dengan air di sumber air.

Contoh. Tentukan jumlah mobil tangki AC-40(130)63b untuk mengangkut air dari kolam yang terletak 2 km dari lokasi kebakaran, jika untuk pemadaman perlu disediakan tiga batang B dengan diameter nosel 13 mm. Truk tangki diisi bahan bakar AC-40(130)63b, kecepatan rata-rata truk tangki adalah 30 km/jam.

Larutan:

1) Tentukan waktu tempuh AC menuju lokasi kebakaran atau sebaliknya.

t SL = L 60 / V PINDAHKAN = 2 60 / 30 = 4 menit.

2) Menentukan waktu pengisian bahan bakar truk tangki.

t ZAP = V C /Q N · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1 menit.

3) Menentukan waktu konsumsi air di lokasi kebakaran.

t EXP = V C / N ST · Q ST · 60 = 2350 / 3 · 3,5 · 60 = 4 menit.

4) Menentukan jumlah truk tangki untuk mengangkut air ke lokasi kebakaran.

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t EXP] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 truk tangki.

Metodologi penghitungan suplai air ke lokasi pemadaman kebakaran menggunakan sistem elevator hidrolik

Di hadapan tepian berawa atau padat, serta pada jarak yang cukup jauh ke permukaan air (lebih dari 6,5-7 meter), melebihi kedalaman hisap pompa kebakaran (tepian curam yang tinggi, sumur, dll.), maka perlu menggunakan elevator hidrolik untuk pemasukan air G-600 dan modifikasinya.

1) Tentukan jumlah air yang dibutuhkan V SIST diperlukan untuk memulai sistem lift hidrolik:

VSIST = NR ·VR ·K ,

NR= 1,2·(L + ZF) / 20 ,

• Di mana NR− jumlah selang dalam sistem elevator hidrolik (pcs);
• VR− volume satu selang sepanjang 20 m (l);
• K− koefisien tergantung pada jumlah elevator hidrolik dalam sistem yang ditenagai oleh satu mobil pemadam kebakaran ( K = 2– 1G-600, K =1,5 – 2G-600);
• L– jarak AC ke sumber air (m);
• ZF– tinggi muka air sebenarnya (m).

Setelah menentukan jumlah air yang diperlukan untuk menghidupkan sistem elevator hidrolik, bandingkan hasil yang diperoleh dengan pasokan air di kapal tanker pemadam kebakaran dan tentukan kemungkinan untuk menjalankan sistem ini.

2) Mari kita tentukan kemungkinannya kolaborasi Pompa AC dengan sistem lift hidrolik.

Dan =QSIST/ QN ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

• Di mana DAN– faktor pemanfaatan pompa;
• QSIST− konsumsi air oleh sistem elevator hidrolik (l/s);
• QN− pasokan pompa truk pemadam kebakaran (l/s);
• NG− jumlah elevator hidrolik dalam sistem (pcs.);
• Q 1 = 9,1 l/s – konsumsi air pengoperasian satu elevator hidrolik;
• Q 2 = 10 l/s - suplai dari satu elevator hidrolik.

Pada DAN< 1 sistem akan bekerja kapan Saya = 0,65-0,7 akan menjadi sambungan dan pompa paling stabil.

Harus diingat bahwa ketika mengambil air dari kedalaman yang sangat dalam (18-20m), perlu untuk membuat tekanan 100 m pada pompa. Dalam kondisi ini, aliran air operasi dalam sistem akan meningkat, dan pompa aliran akan berkurang terhadap normal dan mungkin saja jumlah operasi dan laju aliran yang dikeluarkan akan melebihi laju aliran pompa. Sistem tidak akan bekerja dalam kondisi seperti ini.

3) Tentukan ketinggian kenaikan air bersyarat Z USL untuk kasus ketika panjang saluran selang ø77 mm melebihi 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· HR(M),

Di mana NR− jumlah selongsong (pcs.);

HR− kehilangan tekanan tambahan dalam satu selang pada bagian saluran lebih dari 30 m:

HR= 7m pada Q= 10,5 l/dtk, HR= 4 m pada Q= 7 l/dtk, HR= 2 m pada Q= 3,5 l/dtk.

ZF – ketinggian sebenarnya dari permukaan air ke sumbu pompa atau leher tangki (m).

4) Tentukan tekanan pada pompa AC:

Saat mengumpulkan air dengan satu elevator hidrolik G-600 dan memastikan pengoperasian sejumlah tertentu saluran air, tekanan pada pompa (jika panjang selang karet dengan diameter 77 mm ke elevator hidrolik tidak melebihi 30 m) ditentukan oleh meja 1.

Setelah menentukan ketinggian kenaikan air bersyarat, kami menemukan tekanan pada pompa dengan cara yang sama meja 1 .

5) Tentukan jarak maksimum L DLL untuk penyediaan bahan pemadam kebakaran:

LDLL= (NN- (NR± ZM± ZST) / S.Q. 2 ) · 20(M),

• Di mana HN− tekanan pada pompa truk pemadam kebakaran, m;
• NR− tekanan di cabang (diasumsikan sama dengan: NST+ 10), m;
• ZM − ketinggian pendakian (+) atau penurunan (−) medan, m;
• ZST− tinggi pendakian (+) atau penurunan (−) batang, m;
• S− hambatan salah satu cabang jalur utama
• Q− total laju aliran dari poros yang terhubung ke salah satu dari dua jalur utama yang paling banyak dibebani, l/s.

Tabel 1.

Penentuan tekanan pada pompa ketika air diambil oleh elevator hidrolik G-600 dan pengoperasian poros sesuai dengan skema yang sesuai untuk memasok air untuk memadamkan api.

6) Tentukan jumlah selongsong pada pola yang dipilih:

N R = N R.SYST + N MRL,

• Di mana NR.SIST− jumlah selang sistem elevator hidrolik, pcs;
• NMRL− jumlah cabang saluran selang utama, pcs.

Contoh penyelesaian masalah dengan menggunakan sistem elevator hidrolik

Contoh. Untuk memadamkan api, perlu menerapkan dua barel masing-masing ke lantai pertama dan kedua sebuah bangunan tempat tinggal. Jarak lokasi kebakaran ke truk tangki AC-40(130)63b yang dipasang pada sumber air adalah 240 m, ketinggian medan 10 m. Akses truk tangki ke sumber air dimungkinkan dari jarak jauh 50 m, tinggi muka air 10 m. Tentukan kemungkinan pengambilan air oleh truk tangki dan disalurkan ke batang-batang untuk memadamkan api.

Larutan:

Beras. 3 Skema pengambilan air menggunakan elevator hidrolik G-600

2) Kami menentukan jumlah selang yang dipasang ke elevator hidrolik G−600, dengan mempertimbangkan ketidakrataan medan.

N Р = 1,2· (L + Z Ф) / 20 = 1,2 · (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Kami menerima empat cabang dari AC hingga G−600 dan empat cabang dari G−600 hingga AC.

3) Tentukan jumlah air yang dibutuhkan untuk menghidupkan sistem elevator hidrolik.

V SISTEM = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л

Oleh karena itu, tersedia cukup air untuk menghidupkan sistem elevator hidrolik.

4) Kami menentukan kemungkinan pengoperasian bersama sistem elevator hidrolik dan pompa truk tangki.

I = Q SYST / Q N = N G (Q 1 + Q 2) / Q N = 1 (9,1 + 10) / 40 = 0,47< 1

Pengoperasian sistem elevator hidrolik dan pompa tanker akan stabil.

5) Tentukan tekanan yang diperlukan pada pompa untuk menampung air dari reservoir menggunakan elevator hidrolik G-600.

Karena panjang selang hingga G−600 melebihi 30 m, pertama-tama kita menentukan ketinggian kenaikan air bersyarat: Z