Določitev potrebnega tlaka na škropilniku pri določeni intenzivnosti namakanja. Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih skladiščih

V ZSSR je bil glavni proizvajalec brizgalk odeska tovarna "Spetsavtomatika", ki je izdelovala tri vrste brizgalk, nameščenih z rozeto navzgor ali navzdol, z nazivnim premerom iztoka 10; 12 in 15 mm.

Na podlagi rezultatov obsežnih testov so bili izdelani namakalni diagrami za te škropilnike v širokem razponu tlakov in višin namestitve. V skladu s pridobljenimi podatki so bili v SNiP 2.04.09-84 določeni standardi za njihovo namestitev (odvisno od požarne obremenitve) na razdalji 3 ali 4 m drug od drugega. Ti standardi so brez sprememb vključeni v NPB 88-2001.

Trenutno večina škropilnic prihaja iz tujine, saj ruski proizvajalci PO Spets-Avtomatika (Biysk) in CJSC Ropotek (Moskva) ne morejo v celoti zadovoljiti domačega povpraševanja potrošnikov.

Obeti za tuje škropilnike praviloma ne vsebujejo podatkov o večini tehničnih parametrov, ki jih urejajo domači standardi. V zvezi s tem ni mogoče izvesti primerjalne ocene kazalnikov kakovosti iste vrste izdelkov, ki jih proizvajajo različna podjetja.

Certifikacijski testi ne zagotavljajo izčrpnega preverjanja začetnih hidravličnih parametrov, potrebnih za načrtovanje, na primer diagramov intenzivnosti namakanja v zavarovanem območju glede na tlak in višino škropilne instalacije. Ti podatki praviloma niso na voljo v tehnično dokumentacijo, vendar brez teh informacij ni mogoče pravilno izvesti oblikovalsko delo po AUP.

Predvsem najpomembnejši parameter škropilnikov, ki je potreben za načrtovanje AUP, je intenzivnost namakanja varovanega prostora, odvisno od tlaka in višine sprinklerske instalacije.

Odvisno od zasnove škropilnika lahko površina namakanja ostane nespremenjena, se zmanjša ali poveča, ko se tlak poveča.

Na primer namakalni diagrami univerzalne škropilnice tipa CU/P, nameščen z vtičnico navzgor, se skoraj rahlo spremeni od dovodnega tlaka v območju 0,07-0,34 MPa (slika IV. 1.1). Nasprotno, namakalni diagrami škropilnika te vrste, nameščenega z rozeto obrnjeno navzdol, se intenzivneje spreminjajo, ko se dovodni tlak spreminja v istih mejah.

Če namakana površina razpršilnika ostane nespremenjena, ko se tlak spremeni, potem znotraj namakalne površine 12 m2 (krog R ~ 2 m) tlak R t lahko nastavite z izračunom, pri kateri je zagotovljena intenzivnost namakanja, ki jo zahteva projekt:

Kje R n in i n - tlak in ustrezna vrednost intenzivnosti namakanja v skladu z GOST R 51043-94 in NPB 87-2000.

Vrednote i n in R n odvisno od premera iztoka.

Če se namakalna površina z naraščajočim tlakom zmanjšuje, potem se intenzivnost namakanja v primerjavi z enačbo (IV. 1.1) izraziteje poveča, vendar je treba upoštevati, da se mora zmanjšati tudi razdalja med škropilniki.

Če se namakalna površina povečuje z naraščajočim pritiskom, se lahko intenzivnost namakanja rahlo poveča, ostane nespremenjena ali se znatno zmanjša. V tem primeru je metoda izračuna za določanje intenzivnosti namakanja glede na tlak nesprejemljiva, zato je razdaljo med škropilniki mogoče določiti samo z namakalnimi diagrami.

Primeri neučinkovitosti gašenja požarov, opaženi v praksi, so pogosto posledica nepravilnega izračuna hidravličnih požarnih krogov (nezadostna intenzivnost namakanja).

Namakalni diagrami, navedeni v nekaterih prospektih tujih podjetij, označujejo vidno mejo namakalnega območja, ne pa številčna značilnost intenzivnosti namakanja in le zavajajo strokovnjake projektantskih organizacij. Na primer, na namakalnih diagramih univerzalne škropilnice tipa CU/P meje namakalnega območja niso označene s številčnimi vrednostmi intenzivnosti namakanja (glej sliko IV.1.1).

Predhodno oceno takšnih diagramov je mogoče narediti na naslednji način.

Na urniku q = f(K, P)(Sl. IV. 1.2) pretok iz sprinklerja je določen s koeficientom učinkovitosti TO, naveden v tehnični dokumentaciji, tlak pa na ustreznem diagramu.

Za škropilnico pri TO= 80 in P = Pretok je 0,07 MPa q p =007~ 67 l/min (1,1 l/s).

V skladu z GOST R 51043-94 in NPB 87-2000 morajo pri tlaku 0,05 MPa koncentrične namakalne škropilnice s premerom iztoka od 10 do 12 mm zagotavljati intenzivnost najmanj 0,04 l / (cm 2).

Določimo pretok iz škropilnice pri tlaku 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Ob predpostavki, da je namakanje znotraj določenega namakalnega območja s polmerom R≈3,1 m (glej sliko IV. 1.1, a) enakomerno in je vse sredstvo za gašenje požara porazdeljeno samo po zaščitenem območju, določimo povprečno intenzivnost namakanja:

Tako ta intenzivnost namakanja v danem diagramu ne ustreza standardni vrednosti (potrebna je vsaj 0,04 l/(s*m2), da se ugotovi, ali ta zasnova škropilnika ustreza zahtevam GOST R 51043-94 in NPB). 87- 2000 na površini 12 m2 (radij ~2 m), so potrebni ustrezni testi.

Za kvalificirano projektiranje AUP mora tehnična dokumentacija za škropilnike vsebovati namakalne diagrame glede na tlak in višino vgradnje. Podobni diagrami univerzalne brizgalne vrste RPTK so prikazani na sl. IV. 1.3, in škropilniki, ki jih proizvaja SP "Spetsavtomatika" (Biysk) - v Dodatku 6.

Glede na podane namakalne diagrame za dano izvedbo razpršilnikov je mogoče sklepati o vplivu pritiska na intenzivnost namakanja.

Na primer, če je škropilnik RPTK nameščen z rozeto navzgor, potem je pri višini vgradnje 2,5 m intenzivnost namakanja praktično neodvisna od tlaka. Znotraj območja cone s polmeri 1,5; 2 in 2,5 m se intenzivnost namakanja z 2-kratnim povečanjem tlaka poveča za 0,005 l / (s * m2), to je za 4,3-6,7%, kar kaže na znatno povečanje površine namakanja. Če ob 2-kratnem povečanju tlaka površina namakanja ostane nespremenjena, se mora intenzivnost namakanja povečati za 1,41-krat.

Pri vgradnji razpršilnika RPTC z rozeto navzdol se intenzivnost namakanja izraziteje poveča (za 25-40%), kar kaže na rahlo povečanje namakalne površine (pri konstantni namakalni površini naj bi se intenzivnost povečala za 41%).

Skupno število različnih zahtev, ki se postavljajo med proizvodnjo in nadzorom sprinklerja, je precej veliko, zato bomo upoštevali le najpomembnejše parametre.

1. Kazalniki kakovosti

1.1 Tesnjenje

To je eden glavnih kazalnikov, s katerimi se sooča uporabnik brizgalnega sistema. Dejansko lahko škropilnik s slabim tesnjenjem povzroči veliko težav. Nikomur ne bo všeč, če bo voda nenadoma začela kapljati na ljudi, drago opremo ali blago. In če do izgube tesnosti pride zaradi spontanega uničenja toplotno občutljive zapiralne naprave, se lahko škoda zaradi razlite vode večkrat poveča.

Zasnova in tehnologija izdelave sodobnih škropilnikov, ki se je skozi leta izboljševala, nam omogočata, da smo prepričani v njihovo zanesljivost.

Glavni element škropilnika, ki v največji meri zagotavlja tesnost škropilnika težke razmere delovanje, je diskasta vzmet (5) . Pomena tega elementa ni mogoče preceniti. Vzmet vam omogoča, da nadomestite manjše spremembe v linearne dimenzije deli brizgalk. Dejstvo je, da morajo biti za zagotovitev zanesljive tesnosti škropilnika elementi zaklepne naprave nenehno pod dovolj visokim pritiskom, kar je med montažo zagotovljeno z zaklepnim vijakom. (1) . Sčasoma lahko pod vplivom tega pritiska pride do rahle deformacije telesa brizgalne, ki pa bi zadostovala za prekinitev tesnosti.

Bili so časi, ko so nekateri proizvajalci brizgalk uporabljali gumijasta tesnila kot tesnilni material za zmanjšanje stroškov gradnje. Dejansko elastične lastnosti gume omogočajo tudi kompenzacijo manjših linearnih sprememb dimenzij in zagotavljajo zahtevano tesnost.

Slika 2.Škropilnik z gumijastim tesnilom.

Vendar pa ni bilo upoštevano, da se sčasoma elastične lastnosti gume poslabšajo in lahko pride do izgube tesnosti. Najslabše pa je, da se lahko guma prilepi na zatesnjene površine. Zato, ko ogenj, po uničenju toplotno občutljivega elementa pokrov brizgalne ostane tesno prilepljen na telo in voda ne teče iz brizgalne.

Takšni primeri so bili zabeleženi med požari v številnih objektih v ZDA. Po tem so proizvajalci izvedli obsežno akcijo odpoklica in zamenjave vseh brizgalk z gumijastimi tesnilnimi obroči 3 . V Ruski federaciji je prepovedana uporaba brizgalk z gumijastimi tesnili. Hkrati, kot je znano, se dobava poceni brizgalk te zasnove nadaljuje v nekatere države CIS.

Pri proizvodnji škropilnikov domači in tuji standardi predvidevajo številne preskuse, ki omogočajo zagotavljanje tesnosti.

Vsaka škropilnica je preizkušena pod hidravličnim (1,5 MPa) in pnevmatskim (0,6 MPa) tlakom, preizkušena pa je tudi odpornost na vodni udar, to je nenadno povečanje tlaka do 2,5 MPa.

Preizkusi vibracij zagotavljajo zanesljivo delovanje brizgalk v najtežjih pogojih delovanja.

1.2 Trajnost

Za ohranjanje vseh tehničnih lastnosti katerega koli izdelka je zelo pomembna njegova trdnost, to je odpornost na različne zunanje vplive.

Kemična trdnost konstrukcijskih elementov brizgalke je določena s preskusi odpornosti na učinke meglenega okolja solnega pršila, vodne raztopine amoniaka in žveplovega dioksida.

Odpornost škropilnika na udarce mora zagotavljati celovitost vseh njegovih elementov pri padcu na betonska tla z višine 1 metra.

Izhod brizgalne naprave mora vzdržati udarce vodo, pustimo ga pod tlakom 1,25 MPa.

V primeru hitrega razvoj požaraškropilniki v zračni sistemi ali sistemi z nadzorom zagona lahko nekaj časa vplivajo visoka temperatura. Da bi bili prepričani, da se škropilnica ne deformira in s tem ne spremeni svojih lastnosti, se izvajajo preskusi toplotne odpornosti. V tem primeru mora biti telo brizgalne 15 minut izpostavljeno temperaturi 800°C.

Za preverjanje odpornosti na podnebne vplive se pršilniki testirajo na negativne temperature. Standard ISO predvideva testiranje brizgalk pri -10 °C, zahteve GOST R so nekoliko strožje in so določene s podnebnimi značilnostmi: potrebno je opraviti dolgoročne preskuse pri -50 °C in kratkotrajne pri -60 °C. .

1.3 Zanesljivost toplotne ključavnice

Eden najpomembnejših elementov sprinklerja je toplotna zapora sprinklerja. Tehnične lastnosti in kakovost tega elementa v veliki meri določajo uspešno delovanje škropilnika. Pravočasnost gašenje požara in odsotnost lažnih alarmov v stanju pripravljenosti. V dolgi zgodovini sprinklerskega sistema je bilo predlaganih veliko vrst toplotnih zapor.




Slika 3. Razpršilniki s stekleno balonko in taljivim elementom.

Taljive termične ključavnice s toplotno občutljivim elementom na osnovi Woodove zlitine, ki se pri določeni temperaturi zmehča in ključavnica razpade, ter termične ključavnice, ki uporabljajo stekleno toplotno občutljivo žarnico, so prestale preizkus časa. Pod vplivom toplote se tekočina v bučki razširi, pritiska na stene bučke in ko doseže kritično vrednost, se bučka zruši. Slika 3 prikazuje škropilnike tipa ESFR z različni tipi toplotne ključavnice.

Za preverjanje zanesljivosti toplotne ključavnice v stanju pripravljenosti in v primeru požara so na voljo številni testi.

Nazivna delovna temperatura ključavnice mora biti znotraj tolerance. Pri sprinklerjih v nižjem temperaturnem območju odstopanje odzivne temperature ne sme preseči 3°C.

Termična ključavnica mora biti odporna na termični šok (nenaden dvig temperature za 10°C pod nazivno delovno temperaturo).

Toplotno odpornost termične zapore se testira s postopnim segrevanjem temperature na 5°C pod nazivno delovno temperaturo.

Če se kot termična ključavnica uporablja steklena bučka, je treba njeno celovitost preveriti z vakuumom.

Tako steklena balona kot taljivi element sta predmet preskusa trdnosti. Na primer, steklena bučka mora prenesti obremenitev, ki je šestkrat večja od njene delovne obremenitve. Element varovalke ima omejitev petnajst.

2. Kazalniki namena

2.1 Toplotna občutljivost ključavnice

V skladu z GOST R 51043 je treba preveriti odzivni čas brizgalk. Ne sme preseči 300 sekund za nizkotemperaturne brizgalke (57 in 68 °C) in 600 sekund za najvišje temperaturne brizgalke.

Podobnega parametra v tujem standardu ni, namesto tega se pogosto uporablja RTI (indeks odzivnega časa): parameter, ki označuje občutljivost temperaturno občutljivega elementa (steklena žarnica ali talilna ključavnica). Nižja kot je njegova vrednost, bolj je ta element občutljiv na toploto. Skupaj z drugim parametrom - C (faktor prevodnosti - izmerite toplotna prevodnost med temperaturno občutljivim elementom in konstrukcijskimi elementi sprinklerja) tvorijo eno najpomembnejših karakteristik sprinklerja - odzivni čas.




Slika 4. Meje con, ki določajo hitrost škropilnika.

Slika 4 označuje področja, za katera je značilno:

1 – sprinkler s standardnim odzivnim časom; 2 – sprinkler s posebnim odzivnim časom; 3 – hitro odzivni sprinkler.

Za škropilnike z drugačni časi odgovor uveljavljena pravila za njihovo uporabo za zaščito predmetov z različne ravni požarna nevarnost:

• odvisno od velikosti;
• odvisno od vrste;
• parametri shranjevanja požarne obremenitve.

Opozoriti je treba, da dodatek A (priporočeno) GOST R 51043 vsebuje metodologijo za določanje Koeficient toplotne vztrajnosti in Koeficient toplotne izgube zaradi toplotne prevodnosti, ki temelji na metodah ISO/FDIS6182-1. Vendar te informacije doslej niso bile praktične uporabe. Dejstvo je, da čeprav odstavek A.1.2 navaja, da je treba te koeficiente uporabiti "... določiti odzivni čas sprinklerjev v požarnih razmerah, utemeljiti zahteve za njihovo namestitev v prostorih«, ni pravih metod za njihovo uporabo. Zato teh parametrov ni mogoče najti med tehničnimi lastnostmi škropilnikov.

Poleg tega je poskus določitve koeficienta toplotne vztrajnosti s formulo iz Dodatek A GOST R 51043:

Dejstvo je, da je prišlo do napake pri kopiranju formule iz standarda ISO/FDIS6182-1.

Oseba z znanjem matematike v sebi šolski kurikulum, je zlahka opaziti, da se pri pretvorbi oblike formule iz tujega standarda (ni jasno, zakaj je bilo to storjeno, morda zato, da bi manj izgledalo kot plagiat?) znak minus v potenci množitelja ν 0,5 , ki je v števcu ulomka, smo izpustili.

Hkrati je treba opozoriti na pozitivne vidike sodobnega oblikovanja predpisov. Do nedavnega se je občutljivost sprinklerja zlahka štelo za parameter kakovosti. Zdaj na novo razvit (vendar še neuveljavljen) SP 6 4 že vsebuje navodila za uporabo na temperaturne spremembe občutljivejših sprinklerjev za zaščito najbolj požarno nevarnih prostorov:

5.2.19 Kdaj požarna obremenitev ne manj kot 1400 MJ/m 2 za skladišča, za prostore z višino nad 10 m in za prostore, v katerih je glavni vnetljivi produkt LVZH in GJ, mora biti koeficient toplotne vztrajnosti brizgalk manjši od 80 (m s) 0,5.

Žal ni povsem jasno, ali je zahteva po temperaturni občutljivosti sprinklerja postavljena namerno ali zaradi netočnosti le na podlagi koeficienta toplotne vztrajnosti temperaturno občutljivega elementa brez upoštevanja koeficienta toplotnih izgub zaradi na toplotno prevodnost. In to v času, ko so po mednarodnem standardu (slika 4) razpršilniki s koeficientom toplotne izgube zaradi toplotna prevodnost več kot 1,0 (m/s) 0,5 se ne štejejo več za hitrodelujoče.

2.2 Faktor produktivnosti

To je eden od ključnih parametrov škropilniki. Zasnovan je za izračun količine vode, ki teče skozi škropilnica pri določenem tlaku na časovno enoto. To ni težko narediti z uporabo formule:

Q – pretok vode iz sprinklerja, l/s P – tlak na sprinklerju, MPa K – koeficient učinkovitosti.

Vrednost koeficienta učinkovitosti je odvisna od premera izhodne odprtine škropilnika: večja kot je luknja, večji je koeficient.

V različnih tujih standardih lahko obstajajo možnosti za zapis tega koeficienta glede na dimenzijo uporabljenih parametrov. Na primer, ne litri na sekundo in MPa, ampak galone na minuto (GPM) in tlak v PSI ali litri na minuto (LPM) in tlak v barih.

Če je potrebno, lahko vse te količine pretvorimo iz ene v drugo z uporabo pretvorbenih faktorjev iz Tabele 1.

Tabela 1. Razmerje med koeficienti

Na primer, za brizgalno SVV-12:

Ne smemo pozabiti, da morate pri izračunu porabe vode z uporabo vrednosti K-faktorja uporabiti nekoliko drugačno formulo:

2.3 Porazdelitev vode in intenzivnost namakanja

Vse zgoraj navedene zahteve so v večji ali manjši meri ponovljene tako v standardu ISO/FDIS6182-1 kot v GOST R 51043. Čeprav obstajajo manjša odstopanja, vendar niso temeljna.

Res precej pomembno temeljne razlike med standardi se nanašajo na parametre porazdelitve vode po varovanem območju. Prav te razlike, ki tvorijo osnovo značilnosti sprinklerja, v glavnem določajo pravila in logiko načrtovanja avtomatskih gasilnih sistemov.

Eden najpomembnejših parametrov razpršilnika je intenzivnost namakanja, to je poraba vode v litrih na 1 m2 zavarovane površine na sekundo. Dejstvo je, da odvisno od velikosti in gorljivih lastnosti požarna obremenitev Da bi zagotovili njegovo gašenje, je treba zagotoviti določeno intenzivnost namakanja.

Ti parametri so bili določeni eksperimentalno med številnimi testi. Specifične vrednosti intenzivnosti namakanja za zaščito prostorov različnih požarnih obremenitev so navedene v Tabela 2 NPB88.

Zagotavljanje požarne varnosti objekt izjemno pomembno odgovorno nalogo, od prava odločitev od katerega so lahko odvisna življenja mnogih ljudi. Zato je zahtev za opremo, ki zagotavlja to nalogo, težko preceniti in jih imenovati nepotrebno krute. V tem primeru postane jasno, zakaj je osnova za oblikovanje zahtev ruskih standardov GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 je določeno načelo gašenja požari en škropilnik.

Z drugimi besedami, če pride do požara v varovanem območju brizgalne naprave, mora le ta zagotoviti zahtevano intenzivnost namakanja in pogasiti začetek ogenj. Za izpolnitev te naloge se pri certificiranju razpršilnika izvedejo preskusi za preverjanje njegove intenzivnosti namakanja.

Da bi to naredili, so v sektorju, natanko 1/4 površine kroga varovanega območja, merilni kozarci postavljeni v vzorcu šahovnice. Sprinkler je nameščen v izhodišču koordinat tega sektorja in se testira pri danem vodnem tlaku.

Slika 5. Shema testiranja škropilnikov po GOST R 51043.

Po tem se izmeri količina vode, ki je končala v kozarcih, in izračuna povprečna intenzivnost namakanja. V skladu z zahtevami odstavka 5.1.1.3. GOST R 51043, na zaščitenem območju 12 m2 mora škropilnica, nameščena na višini 2,5 m od tal, pri dveh fiksnih tlakih 0,1 MPa in 0,3 MPa zagotoviti intenzivnost namakanja, ki ni manjša od navedene v tabela 2.

tabela 2. Zahtevana intenzivnost namakanja škropilnika po GOST R 51043.

Ob pogledu na to tabelo se postavlja vprašanje: kakšno intenzivnost naj zagotavlja sprinkler z d y 12 mm pri tlaku 0,1 MPa? Navsezadnje škropilnica s takšnim d y ustreza tako drugi liniji z zahtevo 0,056 dm 3 /m 2 ⋅s kot tretji liniji 0,070 dm 3 /m 2 ⋅s? Zakaj se z enim najpomembnejših parametrov škropilnika ravna tako malomarno?

Da bi razjasnili situacijo, poskusimo izvesti vrsto preprostih izračunov.

Recimo, da je premer izstopne luknje v škropilniku nekoliko večji od 12 mm. Nato po formuli (3) Določimo količino vode, ki izteče iz razpršilnika pri tlaku 0,1 MPa: 1,49 l/s. Če se vsa ta voda izlije natančno na zaščiteno površino 12 m 2, se ustvari intenzivnost namakanja 0,124 dm 3 / m 2 s. Če to številko primerjamo z zahtevano intenzivnostjo 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s, ki se izliva iz škropilnice, se izkaže, da le 56,5% vode izpolnjuje zahteve GOST in pade na zaščiteno območje.

Zdaj pa predpostavimo, da je premer izhodne luknje nekoliko manjši od 12 mm. V tem primeru je treba nastalo intenzivnost namakanja 0,124 dm 3 /m 2 ⋅s povezati z zahtevami druge vrstice tabele 2 (0,056 dm 3 /m 2 ⋅s). Izkazalo se je še manj: 45,2 %.

V strokovni literaturi 7 se parametri, ki smo jih izračunali, imenujejo koeficient koristno uporabo poraba

Možno je, da zahteve GOST vsebujejo le minimalne sprejemljive zahteve za koeficient pretoka, pod katerim je brizgalna naprava kot del napeljave za gašenje požara, sploh ni mogoče upoštevati. Potem se izkaže, da bi morali dejanski parametri škropilnika vsebovati tehnično dokumentacijo proizvajalca. Zakaj jih ne najdemo tudi tam?

Dejstvo je, da je za načrtovanje sprinklerskih sistemov za različne objekte potrebno vedeti, kakšno intenzivnost bo sprinklerski sistem ustvaril pod določenimi pogoji. Najprej odvisno od tlaka pred škropilnikom in višine njegove namestitve. Praktični testi so pokazali, da teh parametrov ni mogoče opisati matematična formula, in za ustvarjanje takšnega dvodimenzionalnega nabora podatkov je potrebno izvesti veliko število poskusov.

Poleg tega se pojavljajo številni drugi praktični problemi.

Poskušajmo si zamisliti idealen razpršilec z 99-odstotnim izkoristkom pretoka, ko je skoraj vsa voda razporejena po varovanem območju.

Slika 6. Idealna porazdelitev vode znotraj zavarovanega območja.

Vklopljeno Slika 6 prikazuje idealen vzorec porazdelitve vode za brizgalno napravo s koeficientom učinkovitosti 0,47. Vidi se, da le majhen del vode pade izven zavarovanega območja s polmerom 2 m (označeno s pikčasto črto).

Vse se zdi preprosto in logično, a vprašanja se začnejo, ko je treba zaščititi veliko površino z brizgalkami. Kako naj bodo razpršilniki nameščeni?

V enem primeru se pojavijo nezaščitena območja ( Slika 7). V drugem primeru je treba za pokritje nezavarovanih območij razpršilnike postaviti bližje, kar vodi do prekrivanja dela zavarovanih območij s sosednjimi razpršilci ( slika 8).

Slika 7. Razporeditev škropilnikov brez blokiranja namakalnih območij

Slika 8. Razporeditev škropilnikov s prekrivanjem namakalnih območij.

Zaradi pokritja varovanih območij je treba bistveno povečati število brizgalk, predvsem pa bo za delovanje takšne brizgalke AUPT potrebno veliko več vode. Še več, če ogenjČe deluje več kot ena brizgalna naprava, bo količina iztekajoče vode očitno prevelika.

V tujih standardih je predlagana precej preprosta rešitev tega na videz protislovnega problema.

Dejstvo je, da v tujih standardih zahteve za varnost zahtevana intenzivnost Namakalne zahteve zahtevajo sočasno delovanje štirih škropilnic. Škropilniki so nameščeni v vogalih kvadrata, znotraj katerega so vzdolž površine nameščene merilne posode.

Preizkusi škropilnikov z različnimi izhodnimi premeri se izvajajo na različnih razdaljah med škropilniki - od 4,5 do 2,5 metra. Vklopljeno Slika 8 prikazuje primer razporeditve škropilnikov z izhodnim premerom 10 mm. V tem primeru mora biti razdalja med njimi 4,5 metra.

Slika 9. Shema testiranja škropilnikov v skladu z ISO/FDIS6182-1.

Pri tej razporeditvi brizgalk bo voda padala v središče varovanega območja, če bo oblika porazdelitve bistveno večja od 2 metrov, npr. Slika 10.

Slika 10. Razpored distribucije vode s škropilnicami v skladu z ISO/FDIS6182-1.

Seveda se bo pri tej obliki distribucije vode povprečna intenzivnost namakanja zmanjšala sorazmerno s povečanjem površine namakanja. Ker pa test vključuje štiri razpršilnike hkrati, bo prekrivanje namakalnih območij zagotovilo višjo povprečno intenzivnost namakanja.

IN tabela 3 Podani so preskusni pogoji in zahteve glede intenzivnosti namakanja za številne razpršilnike za splošno uporabo v skladu s standardom ISO/FDIS6182-1. Za udobje tehnični parameter glede na količino vode v posodi, izraženo v mm/min, je podana v bolj znani dimenziji za ruske standarde, litrih na sekundo/m2.

Tabela 3. Zahteve glede intenzivnosti namakanja v skladu z ISO/FDIS6182-1.

Če želite oceniti, kako visoka je raven zahtev glede velikosti in enakomernosti intenzivnosti namakanja znotraj zaščitenega kvadrata, lahko naredite naslednje preproste izračune:

1. Določimo, koliko vode se prelije na kvadrat namakalne površine na sekundo. Iz slike je razvidno, da je četrtina namakane površine škropilnega kroga vključena v namakanje kvadrata, zato štirje škropilniki nalijejo na »zaščiten« kvadrat količino vode, ki je enaka tisti, ki jo natoči en škropilnik. Če prikazano porabo vode delimo s 60, dobimo porabo v l/s. Na primer, za DN 10 pri pretoku 50,6 l/min dobimo 0,8433 l/s.
2. V idealnem primeru, če je vsa voda enakomerno porazdeljena po območju, je treba za pridobitev specifične intenzivnosti pretok deliti z zaščitenim območjem. Na primer, če 0,8433 l/s delimo z 20,25 m2, dobimo 0,0417 l/s/m2, kar natančno sovpada s standardno vrednostjo. In ker idealne porazdelitve načeloma ni mogoče doseči, je dovoljena prisotnost posod z nižjo vsebnostjo vode do 10%. V našem primeru je to 8 od 81 kozarcev. Lahko priznaš, da je dovolj visoka stopnja enakomerna porazdelitev vode.

Če govorimo o spremljanju enakomernosti intenzivnosti namakanja po ruskem standardu, se bo inšpektor soočil z veliko resnejšim matematičnim testom. V skladu z zahtevami GOST R51043:

Povprečna intenzivnost namakanja razpršilnika vode I, dm 3 / (m 2 s), se izračuna po formuli:

kjer je i i intenzivnost namakanja v i-ti merilni posodi, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n je število merilnih kozarcev, nameščenih na zaščitenem območju. Intenzivnost namakanja v i-ta dimenzija jar i i dm 3 /(m 3 ⋅ s), izračunano po formuli:

kjer je V i prostornina vode (vodne raztopine), zbrane v i-ti merilni posodi, dm 3;
t – trajanje namakanja, s. Enakomernost namakanja, označena z vrednostjo standardnega odklona S, dm 3 / (m 2 ⋅ s), se izračuna po formuli:

Koeficient enakomernosti namakanja R se izračuna po formuli:

Šteje se, da so razpršilniki opravili preizkus, če povprečna intenzivnost namakanja ni manjša normativna vrednost s koeficientom enakomernosti namakanja največ 0,5 in številom merilnih kozarcev z intenzivnostjo namakanja, manjšo od 50 % standardne intenzivnosti, ne presega: dveh za škropilnike tipov V, N, U in štirih za škropilnike tipov G. , G V, G N in G U.

Koeficient enakomernosti se ne upošteva, če je intenzivnost namakanja v merilnih nizih manjša od standardne vrednosti v naslednjih primerih: v štirih merilnih nizih - za škropilnike tipov V, N, U in šestih - za škropilnike tipov G, G V, G N in G U.

A te zahteve niso več plagiat tujih standardov! To so naše domače zahteve. Vendar je treba opozoriti, da imajo tudi slabosti. Vendar, da bi ugotovili vse slabosti ali prednosti ta metoda merjenje enakomernosti intenzivnosti namakanja bo zahtevalo več kot eno stran. Morda bo to storjeno v naslednji izdaji članka.

Zaključek

1. Primerjalna analiza zahtev za tehnične lastnosti brizgalk v ruskem standardu GOST R 51043 in tujem ISO/FDIS6182-1 je pokazala, da so glede kazalnikov kakovosti brizgalk skoraj enake.
2. Pomembne razlike med škropilniki so vsebovane v zahtevah različnih ruskih standardov glede zagotavljanja zahtevane intenzivnosti namakanja zaščitenega območja z enim škropilnikom. V skladu s tujimi standardi mora biti potrebna intenzivnost namakanja zagotovljena s hkratnim delovanjem štirih škropilnikov.
3. Prednost metode zaščite z enim sprinklerjem je večja verjetnost, da bo požar pogašen z enim sprinklerjem.
4. Slabosti vključujejo:

• za zaščito prostorov je potrebnih več brizgalk;
• za delovanje gasilne naprave bo potrebno bistveno več vode, v nekaterih primerih se lahko njena količina večkrat poveča;
• dostava velike količine voda pomeni znatno povečanje stroškov celotnega sistema za gašenje požara;
• pomanjkanje jasne metodologije, ki bi pojasnila načela in pravila za postavitev brizgalk na zavarovanem območju;
• pomanjkanje potrebnih podatkov o dejanski intenzivnosti namakanja škropilnikov, kar onemogoča natančno izvedbo inženirskih izračunov projekta.

Literatura

1 GOST R 51043-2002. Voda in gašenje požara s peno samodejno. Razpršilci. So pogosti tehnične zahteve. Testne metode.

2 ISO/FDIS6182-1. Protipožarna zaščita – Avtomatski sistemi brizgalk – 1. del: Zahteve in preskusne metode za brizgalke.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Sistem protipožarna zaščita. Norme in pravila oblikovanja. Samodejno požarni alarm in avtomatsko gašenje požara. Končni osnutek št. 171208.

5 NPB 88-01 Gasilni in alarmni sistemi. Norme in pravila oblikovanja.

6 GOST R 50680-94. Avtomatski sistemi za gašenje požara z vodo. Splošne tehnične zahteve. Testne metode.

7 Oblikovanje vode in pene avtomatske instalacije gašenje požara L.M Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; Pod splošnim urednikom N.P. Kopylova. – M.: VNIIPO EMERCOM Ruske federacije, 2002.

Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih stavbah regalna skladišča. UDK 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Racioniranje porabe vode za gašenje požarov v visokih skladiščih. UDK B14.844.22

L. Mešman

V. Bylinkin

dr., vodilni raziskovalec,

R. Gubin

višja raziskovalka,

E. Romanova

Raziskovalec

Trenutno so glavne začetne značilnosti, ki se uporabljajo za izračun pretoka vode za naprave za avtomatsko gašenje požara (AFS), standardne vrednosti intenzivnosti namakanja ali tlaka na narekovajočem škropilniku. Intenzivnost namakanja se uporablja v regulativnih dokumentih ne glede na zasnovo škropilnikov, pritisk pa se uporablja samo za določeno vrsto škropilnic.

Vrednosti intenzivnosti namakanja so podane v SP 5.13130 ​​​​za vse skupine prostorov, vključno s skladiščnimi zgradbami. To pomeni uporabo sprinklerskega AUP pod streho stavbe.

Vendar sprejete vrednosti intenzivnost namakanja glede na skupino prostorov, višino in vrsto skladišča gasilno sredstvo, navedene v tabeli 5.2 SP 5.13130, kljubujejo logiki. Na primer, za skupino prostorov 5, s povečanjem višine skladišča od 1 do 4 m (za vsak meter višine) in od 4 do 5,5 m, se intenzivnost namakanja z vodo sorazmerno poveča za 0,08 l / (s-m2) .

Zdi se, da bi moral podoben pristop k racionalizaciji oskrbe z gasilnim sredstvom za gašenje požara veljati tudi za druge skupine prostorov in za gašenje požara z raztopino pene, vendar se to ne opazi.

Na primer, za skupino prostorov 5 se pri uporabi raztopine penila na višini skladiščenja do 4 m intenzivnost namakanja poveča za 0,04 l/(s-m2) na vsak 1 m skladiščne višine regala in z skladiščna višina od 4 do 5,5 m se intenzivnost namakanja poveča 4-krat, tj. za 0,16 l/(s-m2) in znaša 0,32 l/(s-m2).

Za skupino prostorov 6 je povečanje intenzivnosti namakanja z vodo 0,16 l/(s-m2) na 2 m, od 2 do 3 m - samo 0,08 l/(s-m2), nad 2 do 4 m - intenzivnost ne sprememba, pri višini skladiščenja nad 4-5,5 m pa se intenzivnost namakanja spremeni za 0,1 l/(s-m2) in znaša 0,50 l/(s-m2). Hkrati je pri uporabi raztopine sredstva za penjenje intenzivnost namakanja do 1 m - 0,08 l / (s-m2), nad 1-2 m se spremeni za 0,12 l / (s-m2), nad 2- 3 m - za 0,04 l/(s-m2), nato pa od zgoraj 3 do 4 m in od zgoraj 4 do 5,5 m - za 0,08 l/(s-m2) in je 0,40 l/(s-m2).

V regalnih skladiščih se blago najpogosteje skladišči v škatlah. V tem primeru pri gašenju požara curki gasilnega sredstva praviloma ne vplivajo neposredno na območje zgorevanja (izjema je požar na najvišji stopnji). Del vode, razpršene iz razpršilnika, se razprostira po vodoravni površini zabojev in teče navzdol, preostanek, ki ne pade na zaboje, tvori navpično zaščitno zaveso. Delno poševni curki vstopajo v prosti prostor znotraj regala in zmočijo blago, ki ni zapakirano v zaboje, ali stransko površino zabojev. Torej, če je za odprte površine odvisnost intenzivnosti namakanja od vrste požarne obremenitve in njene specifične obremenitve nedvomna, potem pri gašenju regalnih skladišč ta odvisnost ni tako opazna.

Vendar, če predpostavimo določeno sorazmernost pri povečanju intenzivnosti namakanja glede na višino skladiščenja in višino prostora, potem intenzivnosti namakanja ni mogoče določiti z diskretnimi vrednostmi višine skladiščenja in višine prostora, kot je predstavljeno v SP 5.13130, vendar preko zvezne funkcije izražene enačbe

kjer je 1dict intenzivnost namakanja z diktirajočim razpršilnikom v odvisnosti od višine skladišča in višine prostora, l/(s-m2);

i55 - intenzivnost namakanja z diktirajočim škropilnikom pri višini skladišča 5,5 m in višini prostora največ 10 m (po SP 5.13130), l/(s-m2);

F - koeficient variacije višine skladišča, l/(s-m3); h - višina skladiščenja požarne obremenitve, m; l je koeficient variacije višine prostora.

Za skupine prostorov 5 je intenzivnost namakanja i5 5 0,4 l/(s-m2), za skupine prostorov b pa 0,5 l/(s-m2).

Predpostavlja se, da je koeficient variacije višine skladiščenja f za skupine prostorov 5 20% manjši kot za skupine prostorov b (po analogiji s SP 5.13130).

Vrednost koeficienta variacije višine prostora l je podana v tabeli 2.

Pri izvajanju hidravličnih izračunov razdelilnega omrežja AUP je potrebno določiti tlak na diktatorju razpršilnika na podlagi izračunane ali standardne intenzivnosti namakanja (po SP 5.13130). Tlak na razpršilniku, ki ustreza želeni intenzivnosti namakanja, je mogoče določiti samo iz družine namakalnih diagramov. Toda proizvajalci škropilnic praviloma ne zagotavljajo namakalnih diagramov.

Zato imajo projektanti nevšečnosti pri odločanju o projektirani vrednosti tlaka na diktacijskem razpršilniku. Poleg tega ni jasno, katero višino vzeti kot izračunano višino za določanje intenzivnosti namakanja: razdaljo med brizgalno napravo in tlemi ali med brizgalno napravo in zgornjim nivojem požarne obremenitve. Prav tako ni jasno, kako določiti intenzivnost namakanja: na krožni površini s premerom, ki je enak razdalji med škropilniki, ali na celotni površini, ki jo namaka škropilnik, ali ob upoštevanju medsebojnega namakanja sosednjih škropilnikov.

Za protipožarno zaščito visokih regalnih skladišč se zdaj vse bolj uporabljajo sprinklerji AUP, katerih sprinklerji so nameščeni pod pokrovom skladišča. Ta tehnična rešitev zahteva veliko porabo vode. Za te namene se uporabljajo posebni brizgalci, tako domače proizvodnje, na primer SOBR-17, SOBR-25, kot tuji, na primer ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 s premerom iztoka 17 ali 25 mm. .

Na servisih za sprinklerje SOBR, v brošurah za sprinklerje ESFR proizvajalcev Tyco in Viking, je glavni parameter tlak na sprinklerju glede na njegov tip (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510). , itd.), glede na vrsto skladiščenega blaga, višino skladišča in višino prostora. Ta pristop je primeren za oblikovalce, ker odpravlja potrebo po iskanju informacij o intenzivnosti namakanja.

Hkrati pa, ali je mogoče, ne glede na specifično zasnovo sprinklerja, uporabiti kakšen posplošen parameter za oceno možnosti uporabe kakršnih koli zasnov sprinklerjev, razvitih v prihodnosti? Izkazalo se je, da je to mogoče, če kot ključni parameter uporabite tlak ali pretok diktirajočega škropilnika, kot dodaten parameter pa intenzivnost namakanja na določenem območju pri standardni višini namestitve škropilnika in standardnem tlaku (v skladu z GOST R 51043). Na primer, lahko uporabite vrednost intenzivnosti namakanja, ki je bila brez napak pridobljena med certifikacijskimi preskusi škropilnikov. poseben namen: površina, na kateri je določena intenzivnost namakanja, za razpršilnike splošnega namena 12 m2 (premer ~ 4 m), za posebne razpršilnike - 9,6 m2 (premer ~ 3,5 m), višina namestitve razpršilnikov 2,5 m, tlak 0,1 in 0,3 MPa. Poleg tega morajo biti podatki o intenzivnosti namakanja vsake vrste škropilnice, pridobljeni med certifikacijskimi preskusi, navedeni v potnem listu za vsako vrsto škropilnice. Pri navedenih začetnih parametrih za visoka regalna skladišča intenzivnost namakanja ne sme biti manjša od tiste, ki je navedena v tabeli 3.

Resnična intenzivnost namakanja AUP med interakcijo sosednjih škropilnikov, odvisno od njihove vrste in razdalje med njimi, lahko preseže intenzivnost namakanja narekovalnega škropilnika za 1,5-2,0-krat.

V zvezi z visokimi skladišči (z višino skladiščenja več kot 5,5 m) lahko za izračun standardne vrednosti pretoka narekovajočega sprinklerja upoštevamo dva začetna pogoja:

1. Z višino skladišča 5,5 m in višino prostora 6,5 ​​m.

2. Pri višini skladiščenja 12,2 m in višini prostora 13,7 m je določena na podlagi podatkov iz SP 5.131301 o skupni porabi vode AUP. Za skupino prostorov b je intenzivnost namakanja najmanj 0,5 l/(s-m2) in skupni pretok najmanj 90 l/s. Poraba univerzalnega diktatorja po standardu SP 5.13130 ​​​​pri tej intenzivnosti namakanja je najmanj 6,5 l/s.

Druga referenčna točka (maksimalna) je določena na podlagi podatkov iz tehnične dokumentacije za razpršilnike SOBR in ESFR.

Pri približno enakih pretokih razpršilcev SOBR-17, ESFR-17, VK503 in SOBR-25, ESFR-25, VK510 za enake lastnosti skladišča potrebujejo SOBR-17, ESFR-17, VK503 več visok pritisk. Pri vseh vrstah ESFR (razen ESFR-25) z višino skladišča nad 10,7 m in višino prostora nad 12,2 m je potreben dodaten nivo sprinklerjev v regalih, kar zahteva dodatno porabo sredstev za gašenje požara. agent. Zato je priporočljivo, da se osredotočite na hidravlične parametre brizgalk SOBR-25, ESFR-25, VK510.

Za skupine prostorov 5 in b (v skladu s SP 5.13130) visokih regalnih skladišč je predlagano, da se enačba za izračun pretoka narekovalnega brizgalnika vodnih avtomatskih krmilnih enot izračuna po formuli

Tabela 1

tabela 2

Tabela 3

Pri višini skladišča 12,2 m in višini prostora 13,7 m ne sme biti tlak na diktatorju sprinklerja ESFR-25 najmanj: po NFPA-13 0,28 MPa, po FM 8-9 in FM 2-2 0,34 MPa. Zato vzamemo pretok diktirajočega sprinklerja za skupino prostorov 6 ob upoštevanju tlaka po FM, tj. 0,34 MPa:

kjer je qESFR pretok sprinklerja ESFR-25, l/s;

KRF - koeficient učinkovitosti v dimenzijah po GOST R 51043, l/(s-m vodnega stolpca 0,5);

KISO - koeficient učinkovitosti v dimenzijah po ISO 6182-7, l/(min-bar0,5); p - tlak pri brizgalki, MPa.

Pretok diktirajočega sprinklerja za skupino prostorov 5 se vzame na enak način po formuli (2), ob upoštevanju tlaka po NFPA, tj. 0,28 MPa - pretok = 10 l/s.

Za skupine prostorov 5 je predviden pretok narekovajočega sprinklerja q55 = 5,3 l/s, za skupine prostorov 6 pa q55 = 6,5 l/s.

Vrednost koeficienta variacije skladiščne višine je podana v tabeli 4.

Vrednost koeficienta variacije višine prostora b je podana v tabeli 5.

Razmerje med podanimi tlaki in pretokom, izračunanim pri teh tlakih za brizgalke ESFR-25 in SOBR-25, je predstavljeno v tabeli 6. Pretok za skupini 5 in 6 je izračunan z uporabo formule (3).

Kot je razvidno iz tabele 7, se pretoki diktatorskega sprinklerja za skupine prostorov 5 in 6, izračunani po formuli (3), precej dobro ujemajo s pretoki sprinklerjev ESFR-25, izračunanimi po formuli (2).

S precej zadovoljivo natančnostjo lahko vzamemo razliko v pretoku med skupinama prostorov 6 in 5 enako ~ (1,1-1,2) l/s.

Tako so lahko začetni parametri regulativnih dokumentov za določitev skupne porabe AUP v zvezi z visokimi regalnimi skladišči, v katerih so brizgalne naprave nameščene pod pokrovom:

■ intenzivnost namakanja;

■ tlak na narekovajočem sprinklerju;

■ pretok diktirajočega sprinklerja.

Najbolj sprejemljiv je po našem mnenju pretok diktirajočega razpršilnika, ki je primeren za projektante in ni odvisen od konkretnega tipa razpršilnika.

Priporočljivo je, da se kot prevladujoči parameter v vseh predpisi, pri katerem se kot glavni hidravlični parameter uporablja intenzivnost namakanja.

Tabela 4

Tabela 5

Tabela 6

LITERATURA:

1. SP 5.13130.2009 »Protipožarni sistemi. Naprave za javljanje in gašenje požara so avtomatske. Norme in pravila oblikovanja."

2. STO 7.3-02-2009. Organizacijski standard za načrtovanje naprav za avtomatsko gašenje požara z vodo z uporabo brizgalk SOBR v visokih skladiščih. Splošne tehnične zahteve. Biysk, JSC "PO Spetsavtomatika", 2009.

3. Model ESFR-25. Viseče brizgalke za zgodnje zatiranje s hitrim odzivom 25 K-faktor/Proizvodi za požar in gradbeništvo - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 r.

4. ESFR obesek za krčenje VK510 (K25.2). Viking/ Tehnični podatki, obrazec F100102, 2007 - 6 str.

5. GOST R 51043-2002 »Naprave za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. Razpršilci. Splošne tehnične zahteve. Preskusne metode".

6. NFPA 13. Standard za vgradnjo brizgalnih sistemov.

7. FM 2-2. FM Global. Pravila za namestitev avtomatskih brizgalk v načinu zatiranja.

8. Podatki o preprečevanju izgube FM 8-9 Zagotavlja alternativne metode požarne zaščite.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Sprinklerji za sisteme za avtomatsko gašenje požara z vodo in peno. Izobraževalni in metodološki priročnik. M.: VNIIPO, 2002, 314 str.

10. Zahteve in preskusne metode ISO 6182-7 za brizgalke s hitrim odzivom za zatiranje Earle (ESFR).

Porabo vode za gašenje požara iz omrežja za oskrbo z vodo za gašenje v podjetjih za rafiniranje nafte in petrokemično industrijo je treba vzeti na podlagi dveh hkratnih požarov v podjetju: enega požara v proizvodnem območju in drugega požara na območju ​surovine ali skladišča za vnetljive pline, nafto in naftne derivate.

Poraba vode je določena z izračunom, vendar je treba vzeti najmanj: za proizvodno območje - 120 l / s, za skladišča - 150 l / s. Pretok in oskrba z vodo morata zagotavljati gašenje in zaščito opreme s stacionarnimi napravami in premično gasilsko opremo.

Ocenjeno porabo vode v primeru požara v skladišču nafte in naftnih derivatov je treba vzeti kot enega od naslednjih najvišjih stroškov: za gašenje požara in hlajenje rezervoarjev (na podlagi največje porabe v primeru požara ene cisterne); za gašenje in hlajenje železniških cistern, nakladalno-razkladalnih naprav in nadvozov ali za gašenje nakladalno-razkladalnih naprav za avtomobilske cisterne; največji skupni strošek za zunanje in notranje gašenje enega od skladiščnih objektov.

Porabo sredstev za gašenje požara je treba določiti glede na intenzivnost njihovega dovajanja (tabela 5.6) na ocenjeno območje gašenja nafte in naftnih derivatov (na primer v zemeljskih navpičnih rezervoarjih s stacionarno streho, vodoravnim križem - površina preseka rezervoarja se vzame kot ocenjena površina gašenja).

Porabo vode za hlajenje talnih navpičnih rezervoarjev je treba določiti z izračunom na podlagi intenzivnosti oskrbe z vodo, vzete v skladu s tabelo 5.3. Skupna poraba vode je določena kot vsota stroškov hlajenja gorečega rezervoarja in hlajenja sosednjih rezervoarjev v skupini.

Prosti tlak v omrežju za oskrbo z gasilno vodo med požarom je treba vzeti na naslednji način:

· pri hlajenju s stacionarno instalacijo - po Tehnične specifikacije namakalni obroči, vendar ne manj kot 10 m na ravni namakalnega obroča;

· pri hlajenju rezervoarjev z mobilno gasilsko opremo v skladu s tehničnimi lastnostmi požarnih debel, vendar ne manj kot 40 m.

Predvideno trajanje hlajenja rezervoarjev (gorečih in ob njih) je treba upoštevati, kot sledi:

zemeljske cisterne pri gašenju požarov avtomatski sistem– 4 ure;

· pri gašenju z mobilno gasilsko opremo – 6 ur;

· podzemni rezervoarji – 3 ure.

Skupna poraba vode iz vodovodnega omrežja za zaščito stolpnih naprav v primeru pogojnega požara s stacionarnimi namakalnimi napravami se vzame kot vsota porabe vode za namakanje goreče stolpne naprave in dveh sosednjih, ki se nahajata na razdalja manjša od dveh premerov največjega izmed njih. Intenzivnost oskrbe z vodo na 1 m 2 zaščitene površine stebrnih naprav z LPG in vnetljivimi tekočinami je enaka 0,1 l / (s × m 2).

Razmislimo o izračunu obročastega namakalnega cevovoda na primeru hlajenja stranske površine med požarom zemeljskega navpičnega rezervoarja z vnetljivimi tekočinami s stacionarno streho nazivne prostornine W= 5000 m 3, premer d p = 21 m in viš H= = 15 m. Stacionarna namestitev Hlajenje rezervoarja je sestavljeno iz vodoravnega sekcijskega namakalnega obroča (namakalni cevovod z napravami za pršenje vode), ki se nahaja v zgornjem območju sten rezervoarja, suhih dvižnih vodov in vodoravnih cevovodov, ki povezujejo sekcijski namakalni obroč z omrežjem za oskrbo z gasilno vodo (sl. 5.5).

riž. 5.5. Diagram odseka vodovodnega omrežja z namakalnim obročem:

1 – odsek obročnega omrežja; 2 – zaporni ventil na veji; 3 – pipa za odtok vode; 4 – suhi dvižni vod in vodoravni cevovod; 5 – namakalni cevovod z napravami za pršenje vode

Določimo skupno porabo za hlajenje rezervoarja pri intenzivnosti dovoda vode J= 0,75 l/s na 1 m njegovega oboda (tabela 5.3) Q = J str d p = 0,75 × 3,14 × 21 = 49,5 l/s.

V namakalnem obroču kot razpršilnike uporabljamo zalivalnike s ploščato rozeto DP-12 z iztočnim premerom 12 mm.

Porabo vode iz ene poplave določimo s formulo,

Kje TO– odjemne lastnosti drenažnega stroja, TO= 0,45 l/(s×m 0,5); H a= 5 m – najmanjši prosti tlak, potem l/s. Določite število napajalnikov. Potem Q = nq= 50 × 1 = 50 l/s.

Razdalja med drenzerji s premerom obroča D k = 22 m.m.

Premer veje d vsi dovajajo vodo v obroč s hitrostjo gibanja vode V= 5 m/s je enako m.

Sprejemamo premer cevovoda d sonce = 125 mm.

Po obroču od točke b do točke A voda bo tekla v dveh smereh, zato bo premer cevi obročastega odseka določen iz pogoja prehoda polovice skupnega pretoka m.

Za enakomerno namakanje sten rezervoarja, to je potreba po rahlem padcu tlaka v namakalnem obroču na diktatorju (točka A) in najbližje točki b Sprejemamo napajalnike d k = 100 mm.

Z uporabo formule določimo izgubo tlaka h k v polkrogu m = 15 m.

Pri določanju značilnosti črpalke se upošteva količina prostega tlaka na začetku veje.

Za višje inštalacije (na primer destilacijski stolpi) je mogoče zagotoviti več perforiranih cevovodov na različnih višinah. Tlak najvišje nameščenega cevovoda z luknjami ne sme biti večji od 20–25 m.