Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga pintuan at pintuan. Mga pintuan ng metal na pasukan na may thermal break

Ang kinakailangang kabuuang paglaban sa paglipat ng init para sa mga panlabas na pinto (maliban sa mga pintuan ng balkonahe) ay dapat na hindi bababa sa 0.6
para sa mga dingding ng mga gusali at istruktura, na tinutukoy sa tinantyang temperatura ng taglamig ng hangin sa labas, katumbas ng average na temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon na may posibilidad na 0.92.

Tinatanggap namin ang aktwal na kabuuang heat transfer resistance ng mga panlabas na pinto
=
, kung gayon ang aktwal na paglaban ng paglipat ng init ng mga panlabas na pinto ay
, (m 2 ·С)/W,

, (18)

kung saan ang t in, t n, n, Δt n, α in – kapareho ng sa equation (1).

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng mga panlabas na pinto k pinto, W/(m 2 ·С), ay kinakalkula gamit ang equation:

.

Halimbawa 6. Pagkalkula ng thermal engineering ng mga panlabas na bakod

Paunang data.

Residential building, t = 20С .

Mga halaga ng mga thermal na katangian at coefficients tхп(0.92) = -29С (Appendix A);

α in = 8.7 W/(m 2 ·С) (Talahanayan 8); Δt n = 4С (Talahanayan 6).

Pamamaraan ng pagkalkula.

Tukuyin ang aktwal na paglaban sa paglipat ng init panlabas na pinto
ayon sa equation (18):

(m 2 ·С)/W.

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panlabas na pinto k dv ay tinutukoy ng formula:

W/(m 2 ·С).

2 Pagkalkula ng paglaban sa init ng mga panlabas na bakod sa panahon ng mainit-init

Ang panlabas na bakod ay sinusuri para sa paglaban sa init sa mga lugar na may average na buwanang temperatura ng hangin sa Hulyo na 21°C at mas mataas. Napagtibay na ang pagbabagu-bago sa temperatura sa labas ng hangin A t n, C, ay nangyayari nang paikot, sumusunod sa sinusoidal na batas (Figure 6) at, sa turn, ay nagdudulot ng mga pagbabago sa aktwal na temperatura sa pamamagitan ng panloob na ibabaw pagbabakod
, na dumadaloy din nang maayos ayon sa batas ng isang sinusoid (Larawan 7).

Ang thermal resistance ay ang pag-aari ng isang bakod upang mapanatili ang isang kamag-anak na pare-pareho ang temperatura sa panloob na ibabaw τ in, С, na may mga pagbabagu-bago sa mga panlabas na thermal na impluwensya
, С, at magbigay komportableng kondisyon sa loob ng bahay. Habang lumalayo ka mula sa panlabas na ibabaw, ang amplitude ng mga pagbabago sa temperatura sa kapal ng bakod, A τ , С, ay bumababa, pangunahin sa kapal ng layer na pinakamalapit sa labas ng hangin. Ang layer na ito na may kapal na δ pk, m, ay tinatawag na isang layer ng matalim na pagbabagu-bago ng temperatura A τ, С.

Figure 6 - Pagbabago sa daloy ng init at temperatura sa ibabaw ng bakod

Figure 7 - Pagpapahina ng mga pagbabago sa temperatura sa bakod

Ang pagsubok sa thermal resistance ay isinasagawa para sa pahalang (pantakip) at patayong (pader) na mga bakod. Una, ang pinahihintulutang (kinakailangang) amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng panloob na ibabaw ay itinatag
panlabas na fencing na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan sa sanitary at hygienic sa expression:

, (19)

kung saan ang t nl ay ang average na buwanang panlabas na temperatura para sa Hulyo (buwan ng tag-init), С, .

Ang mga pagbabagong ito ay nangyayari dahil sa mga pagbabago sa disenyo ng temperatura ng hangin sa labas
,С, tinutukoy ng formula:

kung saan ang A t n ay ang pinakamataas na amplitude ng pang-araw-araw na pagbabagu-bago sa hangin sa labas para sa Hulyo, С, ;

ρ - koepisyent ng pagsipsip ng solar radiation ng panlabas na materyal sa ibabaw (Talahanayan 14);

I max, I av - ayon sa pagkakabanggit, ang maximum at average na mga halaga ng kabuuang solar radiation (direkta at nagkakalat), W/m 3, tinanggap:

a) para sa mga panlabas na pader - tulad ng para sa mga patayong ibabaw ng kanlurang oryentasyon;

b) para sa mga coatings - tulad ng para sa isang pahalang na ibabaw;

α n - koepisyent ng paglipat ng init ng panlabas na ibabaw ng bakod sa ilalim ng mga kondisyon ng tag-init, W/(m 2 ·С), katumbas ng

kung saan ang υ ay ang maximum ng average na bilis ng hangin para sa Hulyo, ngunit hindi bababa sa 1 m/s.

Talahanayan 14 – Solar radiation absorption coefficient ρ

Ang laki ng aktwal na vibrations sa panloob na eroplano
,С, ay depende sa mga katangian ng materyal, na nailalarawan sa pamamagitan ng mga halaga ng D, S, R, Y, α n at nag-aambag sa pagpapahina ng amplitude ng mga pagbabago sa temperatura sa kapal ng bakod A t. Attenuation coefficient tinutukoy ng formula:

kung saan ang D ay ang thermal inertia ng nakapaloob na istraktura, na tinutukoy ng formula ΣD i = ΣR i ·S i ;

e = 2.718 – base ng natural na logarithm;

S 1 , S 2 , …, S n - kinakalkula na mga koepisyent ng pagsipsip ng init ng materyal ng mga indibidwal na layer ng bakod (Appendix A, talahanayan A.3) o talahanayan 4;

α n - koepisyent ng paglipat ng init ng panlabas na ibabaw ng bakod, W / (m 2 ·С), ay tinutukoy ng formula (21);

Y 1, Y 2,…, Y n ay ang koepisyent ng pagsipsip ng init ng materyal sa panlabas na ibabaw ng mga indibidwal na layer ng bakod, na tinutukoy ng mga formula (23 ÷ 26).

,

kung saan ang δi ay ang kapal ng mga indibidwal na layer ng nakapaloob na istraktura, m;

λ i - koepisyent ng thermal conductivity ng mga indibidwal na layer ng nakapaloob na istraktura, W / (m·С) (Appendix A, Table A.2).

Ang koepisyent ng pagsipsip ng init ng panlabas na ibabaw Y, W/(m 2 ·С), ng isang indibidwal na layer ay nakasalalay sa halaga ng thermal inertia nito at tinutukoy sa pagkalkula, simula sa unang layer mula sa panloob na ibabaw ng silid hanggang sa labas.

Kung ang unang layer ay may D i ≥1, dapat kunin ang heat absorption coefficient ng panlabas na ibabaw ng layer Y 1.

Y 1 = S 1 . (23)

Kung ang unang layer ay may D i< 1, то коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя следует определить расчетом для всех слоев ограждающей конструкции, начиная с первого слоя:

para sa unang layer
; (24)

para sa pangalawang layer
; (25)

para sa nth layer
, (26)

kung saan R 1 , R 2 ,…, R n – thermal resistance ng 1st, 2nd at nth layer ng bakod, (m 2 ·С)/W, na tinutukoy ng formula
;

α in – heat transfer coefficient ng panloob na ibabaw ng bakod, W/(m 2 ·С) (Talahanayan 8);

Batay sa mga kilalang halaga At
matukoy ang aktwal na amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura
,C,

. (27)

Ang nakapaloob na istraktura ay makakatugon sa mga kinakailangan sa paglaban sa init kung ang kundisyon ay natutugunan

(28)

Sa kasong ito, ang nakapaloob na istraktura ay nagbibigay ng komportableng mga kondisyon ng silid, na nagpoprotekta laban sa mga epekto ng panlabas na pagbabago ng init. Kung
, kung gayon ang nakapaloob na istraktura ay hindi lumalaban sa init, pagkatapos ay kinakailangan na gumamit ng isang materyal na may mataas na koepisyent ng pagsipsip ng init S, W/(m 2 ·С) para sa mga panlabas na layer (mas malapit sa hangin sa labas).

Halimbawa 7. Pagkalkula ng paglaban ng init ng isang panlabas na bakod

Paunang data.

Ang nakapaloob na istraktura na binubuo ng tatlong mga layer: plaster na gawa sa semento-buhangin mortar na may volumetric mass γ 1 = 1800 kg/m 3, kapal δ 1 = 0.04 m, λ 1 = 0.76 W/(m·С); insulation layer na gawa sa ordinaryong clay brick γ 2 = 1800 kg/m 3, kapal δ 2 = 0.510 m, λ 2 = 0.76 W/(mС); nakaharap

buhangin-dayap na ladrilyo

γ 3 = 1800 kg/m 3, kapal δ 3 = 0.125 m, λ 3 = 0.76 W/(m·С). .

Lugar ng konstruksiyon - Penza.

Tinatayang panloob na temperatura ng hangin tв = 18 С

Ang antas ng halumigmig ng silid ay normal.

Kondisyon sa pagpapatakbo - A.

Kinakalkula ang mga halaga ng mga thermal na katangian at coefficient sa mga formula:

t nl = 19.8С;

R 1 = 0.04/0.76 = 0.05 (m 2 °C)/W;

R 2 = 0.51/0.7 = 0.73 (m 2 °C)/W;

R 3 = 0.125/0.76 = 0.16 (m 2 °C)/W; S 1 = 9.60 W/(m 2 °C); S 2 = 9.20 W/(m 2 °C);

S 3 = 9.77 W/(m 2 °C);

(Appendix A, Talahanayan A.2);

V = 3.9 m/s;

A t n = 18.4 С;

I max = 607 W/m 2 , , I av = 174 W/m 2 ;

ρ= 0.6 (Talahanayan 14);

Pamamaraan ng pagkalkula.

D = R i · S i = 0.05·9.6+0.73·9.20+0.16·9.77 = 8.75;
α in = 8.7 W/(m 2 °C) (Talahanayan 8),

2. Kalkulahin ang tinantyang amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng hangin sa labas
ayon sa formula (20):

kung saan ang α n ay tinutukoy ng equation (21):

W/(m 2 ·С).

3. Depende sa thermal inertia ng nakapaloob na istraktura D i = R i ·S i = 0.05 · 9.6 = 0.48<1, находим коэффициент теплоусвоения наружной поверхности для каждого слоя по формулам  (24 – 26):

W/(m 2 °C).

W/(m 2 °C).

W/(m 2 °C).

4. Tinutukoy namin ang attenuation coefficient ng kinakalkula na amplitude ng mga pagbabago ng panlabas na hangin V sa kapal ng bakod gamit ang formula (22):

5. Kinakalkula namin ang aktwal na amplitude ng mga pagbabago sa temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura
, С.

Kung ang kondisyon, formula (28), ay natutugunan, ang istraktura ay nakakatugon sa mga kinakailangan ng paglaban sa init.

Ang pangkalahatang pamamaraan ng pamamaraan ng disenyo para sa thermal protection ng mga gusali na kinakailangan alinsunod sa Scheme 1 ay ipinakita sa Figure 2.1.

saan R req , R min – normalized at minimum na halaga ng heat transfer resistance, m 2 ×°C/W;

, – standard na kalkuladong tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa mga gusali ng pagpainit sa panahon ng pag-init, kJ/(m 2 °C araw) o kJ/(m °C araw).

pamamaraan "b" pamamaraan "a"

Baguhin ang proyekto

HINDI

OO

saan R int , Rext - paglaban sa paglipat ng init sa panloob at panlabas na ibabaw ng bakod, (m 2 K)/W;

R to- thermal resistance ng mga layer ng nakapaloob na istraktura, (m 2 × K)/W;

R pr– nabawasan ang thermal resistance ng isang hindi pantay na istraktura (istraktura na may heat-conducting inclusions), (m 2 K)/W;

isang int, isang ext – ang mga koepisyent ng paglipat ng init sa panloob at panlabas na ibabaw ng bakod, W/(m 2 K), ay kinukuha ayon sa talahanayan. 7 at mesa. 8;

d i– kapal ng layer ng nakapaloob na istraktura, m;

l i– koepisyent ng thermal conductivity ng layer material, W/(m 2 K).

Dahil ang thermal conductivity ng mga materyales ay higit sa lahat ay nakasalalay sa kanilang kahalumigmigan, ang kanilang mga kondisyon sa pagpapatakbo ay tinutukoy. Ayon sa Appendix "B", ang humidity zone ay itinatag sa teritoryo ng bansa, pagkatapos ay ayon sa Table. 2, depende sa rehimen ng halumigmig ng silid at ang humidity zone, ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng nakapaloob na istraktura A o B ay tinutukoy Kung ang rehimen ng kahalumigmigan ng silid ay hindi tinukoy, pagkatapos ay pinapayagan itong tanggapin ito bilang normal. Pagkatapos, ayon sa Appendix "D", depende sa itinatag na mga kondisyon ng operating (A o B), ang thermal conductivity coefficient ng materyal ay tinutukoy (tingnan ang Appendix "E").

Kung ang bakod ay may kasamang mga istruktura na may hindi magkakatulad na mga inklusyon (mga panel ng sahig na may mga air gaps, malalaking bloke na may mga inklusyon na nagdadala ng init, atbp.), Kung gayon ang pagkalkula ng naturang mga istraktura ay isinasagawa gamit ang mga espesyal na pamamaraan. Ang mga pamamaraang ito ay ipinakita sa mga apendise na "M", "N", "P". Sa proyekto ng kurso, ang mga naturang istruktura ay ang mga panel ng sahig ng unang palapag at ang kisame ng huling palapag ay tinutukoy bilang mga sumusunod.

A). Sa pamamagitan ng mga eroplano na kahanay sa daloy ng init, ang panel ay nahahati sa mga seksyon ng homogenous at heterogenous na komposisyon (Larawan 2.2, A). Ang mga lugar ng parehong komposisyon at laki ay itinalaga sa parehong numero. Ang kabuuang paglaban ng panel ng sahig ay magiging katumbas ng average na pagtutol. Dahil sa kanilang laki, ang mga seksyon ay may hindi pantay na epekto sa pangkalahatang paglaban ng istraktura. Samakatuwid, ang thermal resistance ng panel ay kinakalkula na isinasaalang-alang ang mga lugar na inookupahan ng mga seksyon sa pahalang na eroplano, gamit ang formula:

saan l reinforced concrete – koepisyent ng thermal conductivity ng reinforced concrete, kinuha depende sa operating condition A o B;

R a . g.─ thermal resistance ng closed air layer, kinuha ayon sa talahanayan. 7 sa isang positibong temperatura ng hangin sa interlayer, (m 2 K)/W.

Ngunit ang nakuha na thermal resistance ng floor panel ay hindi nag-tutugma sa data ng eksperimento sa laboratoryo, kaya ang pangalawang bahagi ng pagkalkula ay ginaganap.

B). Sa pamamagitan ng mga eroplano na patayo sa direksyon ng daloy ng init, ang istraktura ay nahahati din sa homogenous at inhomogeneous na mga layer, na kadalasang tinutukoy ng malalaking titik ng alpabetong Ruso (Larawan 2.2, b). Ang kabuuang thermal resistance ng panel sa kasong ito ay:

kung saan ang thermal resistance ng mga layer na "A", (m 2 K) / W;

RB– thermal resistance ng layer “B”, (m 2 K)/W.

Kapag nagkalkula R B kinakailangang isaalang-alang ang iba't ibang antas ng impluwensya ng mga lugar sa thermal resistance ng layer dahil sa kanilang mga sukat:

Maaaring i-average ang mga kalkulasyon tulad ng sumusunod: ang mga kalkulasyon sa parehong mga kaso ay hindi tumutugma sa data ng eksperimento sa laboratoryo, na mas malapit sa halaga R 2 .

Ang pagkalkula ng panel ng sahig ay dapat gawin nang dalawang beses: para sa kaso kapag ang daloy ng init ay nakadirekta mula sa ibaba hanggang sa itaas (kisame) at mula sa itaas hanggang sa ibaba (sahig).

Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na pinto ay maaaring makuha ayon sa talahanayan. 2.3, mga bintana at pintuan ng balkonahe - ayon sa talahanayan. 2.2 ng manwal na ito

Gamit ang talahanayan A11, tinutukoy namin ang thermal resistance ng panlabas at panloob na mga pinto: R nd = 0.21 (m 2 0 C)/W, samakatuwid tinatanggap namin ang dobleng panlabas na mga pinto; = 0.27 (m 2 0 C)/W.

Pagkatapos, gamit ang formula (6), tinutukoy namin ang koepisyent ng paglipat ng init ng panlabas at panloob na mga pinto:

W/m 2 o C

W/m 2 o C

2 Pagkalkula ng mga pagkawala ng init

Ang pagkawala ng init ay karaniwang nahahati sa basic at karagdagang.

Ang mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng panloob na nakapaloob na mga istraktura sa pagitan ng mga silid ay kinakalkula kung ang pagkakaiba ng temperatura sa magkabilang panig ay >3 0 C.

Ang pangunahing pagkawala ng init ng mga lugar, W, ay tinutukoy ng formula:

kung saan ang F ay ang tinantyang lugar ng bakod, m2.

Ang pagkawala ng init, ayon sa formula (9), ay bilugan sa 10 W. Ang temperatura t sa mga sulok na silid ay itinuturing na 2 0 C na mas mataas kaysa sa karaniwang isa. Kinakalkula namin ang pagkawala ng init para sa mga panlabas na dingding (NS) at panloob na mga dingding (BC), mga partisyon (PR), mga kisame sa itaas ng basement (PL), triple window (TO), dobleng panlabas na mga pintuan (DD), panloob na mga pintuan (ID), mga sahig sa attic(PT).

Kapag kinakalkula ang pagkawala ng init sa mga sahig sa itaas ng basement, ang temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon na may posibilidad na 0.92 ay kinukuha bilang ang temperatura sa labas ng hangin tn.

Ang mga karagdagang pagkawala ng init ay kinabibilangan ng mga pagkawala ng init na nakasalalay sa oryentasyon ng mga lugar na may kaugnayan sa mga kardinal na direksyon, mula sa pag-ihip ng hangin, mula sa disenyo ng mga panlabas na pinto, atbp.

Ang karagdagan para sa oryentasyon ng mga nakapaloob na istruktura sa mga kardinal na punto ay kinukuha sa halagang 10% ng pangunahing pagkawala ng init kung ang bakod ay nakaharap sa silangan (E), hilaga (N), hilagang-silangan (NE) at hilagang-kanluran (NW) at 5% - kung kanluran (W) at timog-silangan (SE). Karagdagan para sa pagpainit ng malamig na hangin na dumadaloy sa mga panlabas na pinto sa taas ng gusali N, m, kumukuha kami ng 0.27 N mula sa pangunahing pagkawala ng init panlabas na pader.

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng supply ng bentilasyon ng hangin, W, ay tinutukoy ng formula:

kung saan L p – rate ng daloy magbigay ng hangin, m 3 / h, para sa mga sala ay kumukuha kami ng 3 m 3 / h bawat 1 m 2 ng living space at kusina;

 n – density ng hangin sa labas na katumbas ng 1.43 kg/m3;

c – tiyak na kapasidad ng init na katumbas ng 1 kJ/(kg 0 C).

Ang mga paglabas ng init ng sambahayan ay umaakma sa output ng init ng mga aparato sa pag-init at kinakalkula gamit ang formula:

, (11)

kung saan ang F p ay ang lugar sa sahig ng pinainit na silid, m 2.

Ang kabuuang (kabuuang) pagkawala ng init ng isang gusaling Q floor ay tinukoy bilang ang kabuuan ng pagkawala ng init mula sa lahat ng mga silid, kabilang ang mga hagdanan.

Pagkatapos ay kinakalkula namin ang tiyak na thermal na katangian ng gusali, W/(m 3 0 C), gamit ang formula:

, (13)

kung saan ang  ay isang coefficient na isinasaalang-alang ang impluwensya ng lokal klimatiko kondisyon(para sa Belarus
);

V gusali - dami ng gusali, na kinuha ayon sa mga panlabas na sukat, m 3.

Room 101 – kusina; t sa =17+2 0 C.

Kinakalkula namin ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na dingding na may orientation sa hilagang-kanluran (C):

panlabas na lugar ng pader F= 12.3 m2;

pagkakaiba ng temperatura t= 41 0 C;

koepisyent na isinasaalang-alang ang posisyon ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na istraktura na may kaugnayan sa panlabas na hangin, n=1;

koepisyent ng paglipat ng init na isinasaalang-alang mga pagbubukas ng bintana k = 1.5 W/(m 2 0 C).

Ang pangunahing pagkawala ng init ng lugar, W, ay tinutukoy ng formula (9):

Ang karagdagang pagkawala ng init para sa oryentasyon ay 10% ng Q main at katumbas ng:

W

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng supply ng bentilasyon ng hangin, W, ay tinutukoy ng formula (10):

Ang mga paglabas ng init ng sambahayan ay tinutukoy gamit ang formula (11):

Ang pagkonsumo ng init para sa pag-init ng supply ng bentilasyon ng hangin Q veins at mga paglabas ng init ng sambahayan Q sambahayan ay nananatiling pareho.

Para sa triple glazing: F = 1.99 m 2, t = 44 0 C, n = 1, heat transfer coefficient K = 1.82 W/m 2 0 C, ito ay sumusunod na ang pangunahing pagkawala ng init ng window Q pangunahing = 175 W, at karagdagang Q ext = 15.9 W. Ang pagkawala ng init ng panlabas na dingding (B) Q pangunahing = 474.4 W, at karagdagang Q add = 47.7 W. Ang pagkawala ng init sa sahig ay: Q pl. =149 W.

Binubuo namin ang nakuha na mga halaga ng Q i at hanapin ang kabuuang pagkawala ng init para sa silid na ito: Q = 1710 W. Katulad nito, nakakahanap kami ng pagkawala ng init para sa iba pang mga silid. Ang mga resulta ng pagkalkula ay ipinasok sa Talahanayan 2.1.

Para sa oryentasyon

Pagpapatuloy ng Talahanayan 2.1

Pagpapatuloy ng Talahanayan 2.1

ΣQ FLOOR= 11960

,

Pagkatapos ng pagkalkula, kinakailangan upang kalkulahin ang mga tiyak na katangian ng thermal ng gusali:

kung saan ang α-coefficient, isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga lokal na kondisyon ng klimatiko (para sa Belarus - α≈1.06);

V gusali - dami ng gusali, na kinuha ayon sa mga panlabas na sukat, m 3

,

Inihahambing namin ang nagresultang tiyak na katangian ng thermal gamit ang formula:

kung saan ang H ay ang taas ng gusaling kinakalkula.

,

Kung ang kinakalkula na halaga ng thermal na katangian ay lumihis mula sa karaniwang halaga ng higit sa 20%, kinakailangan upang malaman ang mga dahilan para sa paglihis na ito. <kasi

pagkatapos ay tinatanggap namin na ang aming mga kalkulasyon ay tama.

Para sa mga panlabas na pinto, ang kinakailangang heat transfer resistance R o tr ay dapat na hindi bababa sa 0.6 R o tr ng mga dingding ng mga gusali at istruktura, na tinutukoy ng mga formula (1) at (2).

0.6R o tr =0.6*0.57=0.3 m²·ºС/W.

Batay sa mga tinatanggap na disenyo ng panlabas at panloob na mga pinto ayon sa Talahanayan A.12, tinatanggap ang kanilang mga thermal resistance.

Panlabas na mga pintuan na gawa sa kahoy at dobleng pintuan 0.43 m²·ºС/W.

Mga solong panloob na pinto 0.34 m²·ºС/W

1.5 Heat transfer resistance ng light opening fillings

Para sa napiling uri ng glazing, ayon sa Appendix A, ang halaga ng thermal resistance sa heat transfer ng light openings ay tinutukoy.

Sa kasong ito, ang heat transfer resistance ng mga fillings ng external light openings R approx ay dapat na hindi bababa sa standard heat transfer resistance

tinutukoy ayon sa talahanayan 5.1, at hindi bababa sa kinakailangang pagtutol

R= 0.39, tinutukoy ayon sa talahanayan 5.6

Heat transfer resistance ng mga fillings ng light openings, batay sa pagkakaiba sa mga kinakalkula na temperatura ng internal air t in (table A.3) at external air t n at gamit ang table A.10 (t n ay ang temperatura ng pinakamalamig na limang araw panahon).

Rt= t sa -(- t n)=18-(-29)=47 m²·ºС/W

R ok = 0.55 -

para sa triple glazing sa kahoy na split-pair sashes.

Kapag ang ratio ng glazing area sa filling area ng light opening sa wooden frames ay katumbas ng 0.6 - 0.74, ang tinukoy na halaga ng R ok ay dapat tumaas ng 10%

R=0.55∙1.1=0.605 m 2 Cº/W.

1.6 Heat transfer resistance ng mga panloob na dingding at partisyon

Seksyon 13. - katangan para sa daanan 1 pc. z = 1.2; - outlet 2 mga PC. z = 0.8; Seksyon 14 - sangay 1 pc. z = 0.8; - balbula 1 pc. z = 4.5; Ang mga lokal na koepisyent ng paglaban ng natitirang mga seksyon ng sistema ng pag-init ng isang gusali ng tirahan at garahe ay tinutukoy nang katulad. 1.4.4. Pangkalahatang mga probisyon para sa pagdidisenyo ng isang sistema ng pag-init ng garahe. System...

Thermal na proteksyon ng mga gusali. SNiP 3.05.01-85* Panloob na sanitary system. GOST 30494-96 Mga tirahan at pampublikong gusali. Mga parameter ng microclimate ng silid. GOST 21.205-93 SPDS. Mga simbolo para sa mga elemento ng sanitary system. 2. Pagpapasiya ng thermal power ng sistema ng pag-init Ang sobre ng gusali ay kinakatawan ng mga panlabas na pader, ang kisame sa itaas ng itaas na palapag...

... ; m3; W/m3 ∙ °С. Ang kundisyon ay dapat matugunan. Ang karaniwang halaga ay kinuha mula sa Talahanayan 4 depende sa. Ang halaga ng mga standardized na partikular na thermal na katangian para sa isang sibil na gusali (base ng turista). Mula noong 0.16< 0,35, следовательно, условие выполняется. 3 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, ...

Designer. Panloob na sanitary at teknikal na pag-install: sa 3 o'clock - Ch 1 Heating; inedit ni I. G. Staroverov, Yu I. Schiller. – M: Stoyizdat, 1990 – 344 p. 8. Lavrentieva V. M., Bocharnikova O. V. Pag-init at bentilasyon ng isang gusali ng tirahan: MU. – Novosibirsk: NGASU, 2005. – 40 p. 9. Eremkin A.I., Koroleva T.I. Thermal na rehimen ng mga gusali: Textbook. – M.: ASV Publishing House, 2000. – 369 p. ...