A szükséges nyomás meghatározása adott öntözési intenzitás mellett. Ismét az öntözési intenzitás és a minimális áramlás Hogyan biztosítható a szükséges öntözési intenzitás

A tűzoltó anyag, az oltási mód és típus kiválasztása automatikus telepítés tűzoltás

A lehetséges OTV-k kiválasztása az NPB 88-2001 szerint történik. Figyelembe véve a tűzvédelmi berendezések tűzvédelmi berendezésekre való alkalmazhatóságára vonatkozó információkat, a tűz osztályától és a telephely tulajdonságaitól függően anyagi javak Egyetértek az A1 osztályú tüzek oltására vonatkozó ajánlásokkal (A1 - szilárd anyagok parázslással járó égése) megfelelő vízköd TRV.

A becsült grafikai feladat Elfogadjuk az AUP-TRV-t. A szóban forgó lakóépületben vízzel feltöltött szálak találhatók (10˚C és annál magasabb léghőmérsékletű helyiségekhez). Az öntözőberendezések magas hőmérsékletű helyiségekben megengedettek tűzveszély. A TRV beépítések tervezését a védett helyiségek építészeti tervezési megoldásainak figyelembevételével ill technikai paraméterek, műszaki berendezések A permetezőgépek vagy moduláris TRV-berendezések dokumentációjában megadott TRV-k. A tervezett AUP sprinkler paraméterei (öntözési intenzitás, szennyvízfogyasztás, minimális öntözési terület, vízellátás időtartama, ill. maximális távolság szórófejek között, a szerint határozzuk meg. A 2.1. szakaszban volt egy bizonyos helyiségcsoport az RGZ-ben. A helyiségek védelme érdekében B3 – „Maxstop” esőztetőket kell használni.

3. táblázat

A tűzoltás telepítési paraméterei.

2.3. Tűzoltó rendszerek nyomon követése.

Az ábra az elrendezési rajzot mutatja, amely szerint a védett helyiségbe esőztetőt kell felszerelni:

1. kép

Az öntözőberendezések száma a berendezés egy szakaszában nincs korlátozva. Ezzel egyidejűleg az épülettűz helyét tisztázó jelzés kiadása, valamint a figyelmeztető és füstelvezető rendszerek bekapcsolása érdekében a betápláló vezetékekre válaszmintázatú folyadékáramlás-riasztó felszerelése javasolt. A 4-es csoporthoz minimális távolság A tárgyak felső szélétől a szórófejekig 0,5 méternek kell lennie. A függőlegesen beépített sprinkler kimenet és a padlósík távolsága 8-40 cm A tervezett AUP-ban ezt a távolságot 0,2 m-nek vesszük. Egy védett elemen belül azonos átmérőjű esőztetőket kell felszerelni a hidraulikus számítás eredménye alapján.

3. A tűzoltó rendszer hidraulikus számítása.

A sprinklerhálózat hidraulikus számítása a következő célból történik:

1. Vízhozam meghatározása

2. Az öntözési intenzitás fajlagos felhasználásának összehasonlítása a szabályozási előírással.

3. A vízadagolók szükséges nyomásának és a leggazdaságosabb csőátmérők meghatározása.

A tűzoltó vízellátó rendszer hidraulikus számítása három fő probléma megoldásához vezet:

1. Nyomás meghatározása a tűzoltóvíz bemeneténél (a kivezető cső, szivattyú tengelyén). Ha meg van adva a becsült vízhozam, a csővezeték vezetési diagramja, azok hossza és átmérője, valamint a szerelvények típusa. Ebben az esetben a számítás a vízmozgás során bekövetkező nyomásveszteség meghatározásával kezdődik a csővezetékek átmérőjétől stb. A számítás a szivattyú márkájának kiválasztásával zárul a becsült vízhozam és nyomás alapján a telepítés kezdetén

2. Vízhozam meghatározása adott nyomás alapján a tűzoltó vezeték elején. A számítás az összes csővezeték elem hidraulikus ellenállásának meghatározásával kezdődik, és a tűzivíz-ellátás kezdetén egy adott nyomású vízhozam megállapításával ér véget.

3. A csővezeték és egyéb elemek átmérőjének meghatározása a csővezeték elején számított vízhozam és nyomás alapján.

A szükséges nyomás meghatározása at adott intenzitásöntözés.

4. táblázat.

A Maxtop esőztetők paraméterei

A szekcióban ennek megfelelően AUP sprinklert fogadtunk el, elfogadjuk, hogy SIS-PN 0 0,085 márkájú esőztetőket használunk - sprinklerek, vízpermetezők, speciális célú koncentrikus irányú áramlással, függőlegesen, dekorációs bevonat nélkül, 0,085 teljesítménytényezővel, 57 o névleges reakcióhőmérséklettel, a becsült vízáramlást a diktáló sprinklerben a következő képlet határozza meg:

A teljesítménytényező 0,085;

A szükséges szabad fej 100 m.

3.2. Elválasztó és betápláló csővezetékek hidraulikus számítása.

Minden egyes tűzoltó szakaszhoz meghatározzák a legtávolabbi vagy legmagasabb védett zónát, és a számított területen belül kifejezetten erre a zónára vonatkozóan végeznek hidraulikus számításokat. Az elkészült tűzoltórendszer-útvonal-típusnak megfelelően zsákutcás, a reggeli vízellátással nem szimmetrikus, nem kombinált konfiguráció. A szabad fej a diktáló locsolónál 100 m, a nyomásveszteség a betáplálási szakaszon egyenlő:

A sprinklerek közötti csővezeték szakasz hossza;

Folyadékáramlás a csővezeték szakaszban;

A nyomásveszteséget a csővezeték hossza mentén jellemző együttható a kiválasztott márka esetében 0,085;

A szükséges szabad magasság minden következő szórófejhez az előző sprinkler szükséges szabad magasságának és a közöttük lévő csőszakasz nyomásveszteségének összege:

A következő permetezőből származó habosítószer vízfogyasztását a következő képlet határozza meg:

A 3.1. bekezdésben meghatároztuk a diktáló sprinkler áramlási sebességét. A vízzel töltött berendezések csővezetékeinek horganyzott és rozsdamentes acélból kell készülniük, a csővezeték átmérőjét a következő képlet határozza meg:

Területi vízfogyasztás, m 3 /s

A víz mozgási sebessége m/s. 3-10 m/s mozgási sebességet fogadunk el

A csővezeték átmérőjét ml-ben fejezzük ki és növeljük a legközelebbi értékre (7). A csövek összekötése hegesztéssel történik, a szerelvények a helyszínen készülnek. A csővezeték átmérőit minden tervezési szakaszon meg kell határozni.

A hidraulikai számítás kapott eredményeit az 5. táblázat foglalja össze.

5. táblázat.

3.3 A szükséges nyomás meghatározása a rendszerben

Az olajfinomító és petrolkémiai ipari vállalkozások tűzoltó vízellátó hálózatából történő oltásához szükséges vízfogyasztást a vállalkozásnál két egyidejű tűzeset alapján kell figyelembe venni: egy tűz a termelési területen és egy második tűz a termelés területén. gyúlékony gázok, olaj és kőolajtermékek nyersanyagai vagy raktárai.

A vízfelhasználást számítással határozzuk meg, de legalább: a termelési területre - 120 l/s, a raktárakra - 150 l/s. A víz áramlásának és ellátásának biztosítania kell a berendezések oltását és védelmét helyhez kötött berendezések és mobil tűzoltó berendezések által.

Az olaj- és kőolajtermékraktárban keletkezett tűz esetén a becsült vízfogyasztást az alábbi legmagasabb költségek egyikének kell tekinteni: a tartályok tűzoltására és hűtésére (egy tartály tüze esetén a legnagyobb fogyasztás alapján); vasúti tartályok, be- és kirakóberendezések, felüljárók tűzoltására és hűtésére vagy gépjármű-tartályok be- és kirakodó berendezéseinek tűzoltására; az egyik raktárépület külső és belső tűzoltásának legnagyobb összköltsége.

A tűzoltóanyag-fogyasztást az olaj és olajtermékek oltóanyag becsült területére való bejuttatásuk intenzitása alapján kell meghatározni (5.6. táblázat) (például álló tetővel rendelkező, földi függőleges tartályokban, a vízszintes kereszt - a tartály metszetterületét veszik a becsült oltási területnek).

A földi függőleges tartályok hűtéséhez szükséges vízfogyasztást az 5.3. táblázat szerint vett vízellátás intenzitása alapján kell kiszámítani. A teljes vízfogyasztást az égő tartály hűtésének és a csoportban a szomszédos tartályok hűtésének összegeként határozzuk meg.

A tűzoltó vízellátó hálózatban a szabad nyomást tűz esetén a következők szerint kell venni:

· helyhez kötött beépítéssel történő hűtés esetén - szerint Műszaki adatoköntözőgyűrűk, de legalább 10 m az öntözőgyűrű szintjén;

· a tartályok mobil tűzoltó berendezéssel történő hűtésekor a tűzoltó törzsek műszaki jellemzői szerint, de legalább 40 m.

A tartályok (égő és szomszédos) becsült hűtési időtartamát a következőképpen kell figyelembe venni:

földi tartályok tüzek oltásakor automatikus rendszer- 4 óra;

· mobil tűzoltó berendezéssel történő oltáskor – 6 óra;

· földalatti tartályok – 3 óra.

A vízellátó hálózat teljes vízfogyasztását az oszlop típusú berendezések védelmére szolgáló feltételes tűz esetén, helyhez kötött vízöntözőberendezésekkel, az égő oszlopberendezés és két szomszédos, egy helyen elhelyezett öntözési vízfogyasztás összegeként. két átmérőnél kisebb távolság a legnagyobb közülük. A PB-gázzal és gyúlékony folyadékokkal működő oszlopos készülékek védett felületének 1 m 2 -re eső vízellátásának intenzitása 0,1 l/(s×m 2).

Megfontoljuk egy gyűrűs öntözőcső kiszámítását egy földi fekvésű függőleges tartály tüzénél az oldalfelület hűtésének példájával, névleges térfogatú álló tetővel éghető folyadékokkal. W= 5000 m 3, átmérő d p = 21 m és magasság H= = 15 m. Helyhez kötött telepítés A tartály hűtése a tartály falainak felső zónájában elhelyezett vízszintes szakaszos öntözőgyűrűből (öntözőcső vízpermetező eszközökkel), száraz felszállócsövekből és a szekcionált öntözőgyűrűt a tűzoltó vízellátó hálózattal összekötő vízszintes csővezetékekből áll (ábra). 5.5).

Rizs. 5.5. A vízellátó hálózat öntözőgyűrűvel ellátott szakaszának diagramja:

1 – a gyűrűhálózat szakasza; 2 – tolózár az ágon; 3 – csap a víz leeresztéséhez; 4 – száraz felszálló és vízszintes csővezeték; 5 – öntözővezeték vízpermetező eszközökkel

Határozzuk meg a teljes fogyasztást a tartály hűtésére a vízellátás intenzitása mellett J= 0,75 l/s kerületének 1 m-énként (5.3. táblázat) K = J p d p = 0,75 × 3,14 × 21 = 49,5 l/s.

Az öntözőgyűrűben öntözőként DP-12 lapos rozetta, 12 mm-es kimeneti átmérőjű öntözőgépeket használunk.

Meghatározzuk egy árvíz vízfogyasztását a képlet segítségével,

Ahol NAK NEK– az árasztó gép fogyasztási jellemzői, NAK NEK= 0,45 l/(s × m 0,5); H a= 5 m – minimális szabad nyomás Ekkor l/s. Határozza meg az áztatók számát! Akkor K = nq= 50 × 1 = 50 l/s.

A gyűrű átmérőjű áztatók közötti távolság D k = 22 m.m.

Ág átmérője d minden vizet ad a gyűrűhöz, a víz mozgásának sebességével V= 5 m/s egyenlő m-rel.

Elfogadjuk a csővezeték átmérőjét d nap = 125 mm.

A gyűrű mentén a ponttól b lényegre törő A a víz két irányba fog folyni, így a gyűrű alakú szakasz vezetékének átmérőjét a teljes m-es áramlási sebesség felének áthaladásának feltételéből határozzuk meg.

A tartály falainak egyenletes öntözéséhez, vagyis a diktátor öntözőgyűrűjében enyhe nyomáscsökkenés szükségességéhez (pont A) és a legközelebb van a ponthoz b Drenchereket elfogadunk d k = 100 mm.

A képlet segítségével meghatározzuk a nyomásveszteséget h k félkörben m = 15 m.

A szivattyú jellemzőinek meghatározásakor figyelembe veszik az elágazás elején lévő szabad nyomás mértékét.

Többért magas beállítások(pl. desztillációs oszlopok), több perforált csővezeték is kialakítható különböző magasságokban. A legmagasabban elhelyezkedő lyukakkal ellátott csővezeték nyomását legfeljebb 20-25 m-re szabad venni.

SZÖVETSÉGI ÁLLAMI KÖLTSÉGVETÉSI FELSŐOKTATÁSI INTÉZMÉNY

"CSUVASH ÁLLAMI PEDAGÓGIAI EGYETEM

őket. ÉS ÉN. YAKOVLEV"

Tűzbiztonsági Osztály

1. sz. laboratóriumi munka

tudományág: "Tűzoltási automatizálás"

témában: „Vízi tűzoltó berendezések öntözési intenzitásának meghatározása”.

Elkészítette: PB-5, tűzvédelmi szakos csoport V. évfolyamos hallgatója

Fizikai és Matematikai Kar

Ellenőrizte: Sintsov S.I.

Csebokszári 2013

Vízzel oltó berendezések öntözési intenzitásának meghatározása

1. A munka célja: tanítsa meg a tanulóknak, hogyan határozzák meg a vízzel való öntözés meghatározott intenzitását egy vízi tűzoltó berendezés szórófejeiből.

2. Rövid elméleti információk

A vízpermetezés intenzitása az egyik legfontosabb mutató, amely a vízzel oltó berendezés hatékonyságát jellemzi.

A GOST R 50680-94 „Automatikus tűzoltó berendezések. Általános műszaki követelmények. Vizsgálati módszerek". A vizsgálatokat a berendezések üzembe helyezése előtt és üzem közben legalább ötévente egyszer el kell végezni. Az öntözés intenzitásának meghatározására a következő módszerek állnak rendelkezésre.

1. A GOST R 50680-94 szerint az öntözés intenzitása kerül meghatározásra a kiválasztott telepítési helyen, amikor egy locsoló locsolóberendezésekhez és négy locsolóberendezés az özönvízrendszerekhez a tervezési nyomáson működik. A locsoló- és elárasztóberendezések tesztelési helyszíneinek kiválasztását az ügyfél és a Gospozhnadzor képviselői végzik a jóváhagyott szabályozási dokumentáció alapján.

A tesztelésre kiválasztott beépítési terület alá 0,5 * 0,5 m méretű és legalább 0,2 m oldalmagasságú fém raklapokat kell elhelyezni az ellenőrzési pontokon öntözéshez. Az I l/(s*m2) öntözési intenzitást minden egyes szabályozási ponton a következő képlet határozza meg:

ahol W alatt az edényben összegyűlt víz térfogata a berendezés állandósult állapotú működése során, l; τ – a létesítmény működési ideje, s; F – a raklap területe 0,25 m2.

Az öntözés intenzitása az egyes szabályozási pontokon nem lehet alacsonyabb, mint a szabvány (NPB 88-2001* 1-3. táblázat).

Ez a módszer megköveteli a víz áramlását a tervezési helyek teljes területén és egy működő vállalkozás körülményei között.

2. Az öntözés intenzitásának meghatározása mérőedény segítségével. A tervezési adatok (normál öntözési intenzitás; a sprinkler által elfoglalt tényleges terület; a csővezetékek átmérői és hossza) felhasználásával tervrajzot készítenek, és meghatározzák a szükséges nyomást a vizsgált sprinklernél és a megfelelő nyomást a tápvezetékben a vezérlőegységnél. számított. Ezután az öntözőt vízözönre cseréljük. A sprinkler alá egy mérőedény van felszerelve, amelyet egy tömlő köt össze a sprinklerrel. A vezérlőegység szelepe előtti szelep kinyílik, és a számítással kapott nyomást a tápvezetékben lévő nyomást mutató nyomásmérővel állapítják meg. Állandó áramlási sebességnél mérik a sprinkler áramlási sebességét. Ezeket a műveleteket minden következő vizsgálandó locsológépnél meg kell ismételni. Az öntözési intenzitás I l/(s*m2) minden szabályozási ponton a következő képlettel van meghatározva, és nem lehet alacsonyabb a szabványnál:

ahol W under a víz térfogata a mérőedényben, l, idővel mérve τ, s; F – esőztetővel védett terület (tervezés szerint), m2.

Ha nem kielégítő eredmény születik (legalább az egyik szórófejtől), meg kell határozni és meg kell szüntetni az okokat, majd a vizsgálatokat meg kell ismételni.

Sokszor megbeszélték, azt mondod? És minden világos? Mi a véleménye erről a kis tanulmányról:
A szabványok által jelenleg fel nem oldott fő ellentmondás a kör alakú esőztetős öntözési térkép (diagram) és a védett területen lévő esőztetők négyzetes (döntő többségében) elrendezése között van (SP5 szerint számítva).
1. Például egy 120 m2 területű helyiséget 0,21 l/s*m2 intenzitással kell eloltanunk. A k=0,77 (Biysk) SVN-15 sprinklerből három atmoszféra (0,3 MPa) nyomáson q = 10*0,77*SQRT (0,3) = 4,22 l/s fog kifolyni, míg a tanúsított területen 12 m2-en az intenzitás (az öntözőútlevél szerint) i = 0,215 l/s*m2 lesz biztosítva. Mivel az útlevél utalást tartalmaz arra, hogy ez a sprinkler megfelel a GOST R 51043-2002 követelményeinek, ezért a 8.23 pont szerint (az intenzitás és a védett terület ellenőrzése) figyelembe kell venni ezt a 12 m2-t (az útlevél szerint). - védett terület) egy R= 1,95 m sugarú kör területeként egyébként 0,215 * 12 = 2,58 (l/s) fog ráfolyni egy ilyen területre, ami csak 2,58/4,22 =. 0,61 a teljes sprinkler áramlási sebességből, i.e. A szolgáltatott víz közel 40%-a a szabályozási védelem alatt álló területen kívülre folyik.
Az SP5 (5.1 és 5.2 táblázat) előírja, hogy a szabályozott védett területen a szabványos intenzitást biztosítani kell (és ott általában legalább 10 sprinkler van elhelyezve négyzetfürtben), míg az SP5 B.3.2 bekezdése szerint :
- feltételesen számított, egy sprinklerrel védett terület: Ω = L2, itt L a sprinklerek közötti távolság (azaz a négyzet azon oldala, amelynek sarkaiban az esőztetők találhatók).
És bölcsen megértve, hogy a sprinklerből kiömlő víz a védett területen marad, amikor sprinklereink a hagyományos négyzetek sarkainál helyezkednek el, nagyon egyszerűen kiszámítjuk az AUP által biztosított intenzitást a szabványos védett területen: a teljes áramlást. (és nem 61%) a diktáló sprinkleren keresztül (a többinél az áramlási sebesség értelemszerűen nagyobb lesz) el kell osztani a négyzet területével, amelynek oldala megegyezik a sprinklerek távolságával. Teljesen ugyanaz, mint ahogy külföldi kollégáink hiszik (különösen az ESFR-nél), vagyis a valóságban 4 db locsolót helyeznek el egy 3,46 m-es (S = 12 m2) négyzet sarkaiban.
Ebben az esetben a szabványos védett területen a számított intenzitás 4,22/12 = 0,35 l/s*m2 lesz - az összes víz a tűzre ömlik!
Azok. a terület védelme érdekében 0,35/0,215 = 1,63-szorosára csökkenthetjük a fogyasztást (végül - építési költség), és elérjük a szabványok által előírt intenzitást, nem kell 0,35 l/s*m2, elég 0,215 l/ s*m2. És a teljes 120 m2-es szabványos területhez (egyszerűsítve) 0,215 (l/s*m2)*120(m2)=25,8 (l/s) lesz szükségünk.
De itt, a bolygó többi része előtt, megjelenik az 1994-ben kifejlesztett és bevezetett. TC 274 műszaki bizottság Tűzbiztonság” GOST R 50680-94, nevezetesen ez a pont:
7.21 Az öntözési intenzitást a kiválasztott területen határozzák meg, amikor egy locsológép a tervezési nyomáson működik a sprinklerekhez .... - (ebben az esetben a sprinkler öntözési térkép a jelen GOST-ban elfogadott intenzitásmérési módszerrel egy kör).
Ide érkeztünk, mert a GOST R 50680-94 7.21. pontját (egy darabban oltjuk) a B.3.2 SP5 (védjük a területet) együtt értelmezve biztosítani kell a szabványos intenzitást a területen. a 12 m2 területű körbe írt négyzet, mert az öntözőútlevélben ez a (kerek!) védett terület van megadva, és ennek a körnek a határain túl kisebb lesz az intenzitás.
Egy ilyen négyzet oldala (locsolótávolság) 2,75 m, területe már nem 12 m2, hanem 7,6 m2. Ebben az esetben szabványos területen végzett oltásnál (több szórófejes üzem mellett) a tényleges öntözési intenzitás 4,22/7,6 = 0,56 (l/s*m2). És ebben az esetben a teljes szabványos területre 0,56 (l/s*m2)*120(m2)=67,2 (l/s) lesz szükségünk. Ez 67,2 (l/s) / 25,8 (l/s) = 2,6-szor több, mint 4 öntözővel (négyzetenként) számítva! Ez mennyivel növeli a csövek, szivattyúk, tartályok stb. költségeit?

A Szovjetunióban a sprinklerek fő gyártója az odesszai "Spetsavtomatika" üzem volt, amely háromféle öntözőt gyártott, rozettával felfelé vagy lefelé szerelve, 10 névleges kimeneti átmérővel; 12 és 15 mm.

Átfogó tesztek eredményei alapján öntözési diagramokat állítottak össze ezekhez a sprinklerekhez, széles nyomás- és beépítési magasságtartományban. A kapott adatokkal összhangban az SNiP 2.04.09-84 szabványokat állapítottak meg az elhelyezésükre (a tűzterheléstől függően) 3 vagy 4 m távolságra egymástól. Ezeket a szabványokat változtatás nélkül tartalmazza az NPB 88-2001.

Jelenleg a sprinklerek fő mennyisége külföldről származik, mivel az orosz gyártók, a PO Spets-Avtomatika (Biysk) és a CJSC Ropotek (Moszkva) nem tudják teljes mértékben kielégíteni a fogyasztók iránti belföldi keresletet.

A külföldi sprinklerek kilátásai általában nem tartalmaznak adatokat a legtöbb hazai szabvány által szabályozott műszaki paraméterről. E tekintetben nem lehet összehasonlító értékelést végezni a különböző vállalatok által előállított azonos típusú termékek minőségi mutatóiról.

A tanúsítási tesztek nem teszik lehetővé a tervezéshez szükséges kezdeti hidraulikus paraméterek kimerítő ellenőrzését, például a védett területen belüli öntözési intenzitás diagramjait a szóróberendezés nyomásától és magasságától függően. Általános szabály, hogy ezek az adatok nem állnak rendelkezésre technikai dokumentáció azonban ezen információk nélkül nem lehetséges a helyes végrehajtás tervezési munka az AUP szerint.

A sprinklerek legfontosabb paramétere, amely az AUP tervezéséhez szükséges, a védett terület öntözésének intenzitása, a sprinkler felszerelésének nyomásától és magasságától függően.

A sprinkler kialakításától függően az öntözési terület változatlan maradhat, a nyomás növekedésével csökkenhet vagy nőhet.

Például egy CU/P típusú univerzális sprinkler öntözési diagramja, aljzattal telepítve felfelé, csaknem kis mértékben változtatja meg a tápnyomást 0,07-0,34 MPa tartományban (IV. 1.1. ábra). Éppen ellenkezőleg, az ilyen típusú, rozettával lefelé szerelt locsológép öntözési diagramja intenzívebben változik, ha a tápnyomás azonos határokon belül változik.

Ha a sprinkler öntözött területe a nyomás változásakor változatlan marad, akkor a 12 m2-es öntözési területen belül (kör R ~ 2 m) számítással beállíthatja a Р t nyomást, amelynél a projekt által megkövetelt öntözési intenzitás biztosított:

Ahol R nés i n - nyomás és a megfelelő öntözési intenzitás értéke a GOST R 51043-94 és az NPB 87-2000 szerint.

Értékek i n és R n a kimenet átmérőjétől függ.

Ha az öntözési terület a nyomás növekedésével csökken, akkor az öntözés intenzitása a (IV. 1.1) egyenlethez képest jelentősebben növekszik, ugyanakkor figyelembe kell venni, hogy a permetezők közötti távolság is csökkenjen.

Ha az öntözési terület a nyomás növekedésével növekszik, akkor az öntözés intenzitása kissé növekedhet, változatlan maradhat vagy jelentősen csökkenhet. Ebben az esetben a nyomástól függő öntözési intenzitás meghatározására szolgáló számítási módszer elfogadhatatlan, ezért az öntözőberendezések közötti távolság csak öntözési diagramok segítségével határozható meg.

A gyakorlatban megfigyelt tüzek oltási hatékonyságának hiányos esetei gyakran a hidraulikus tűzáramkörök hibás számításának (elégtelen öntözési intenzitás) következményei.

A külföldi cégek egyes tájékoztatóiban szereplő öntözési diagramok az öntözési zóna látható határát jellemzik, nem az öntözési intenzitás számszerű jellemzője, és csak a tervező szervezetek szakembereit tévesztik meg. Például egy CU/P típusú univerzális locsológép öntözési diagramjain az öntözési zóna határait nem jelzik az öntözési intenzitás számértékei (lásd IV.1.1. ábra).

Az ilyen diagramok előzetes értékelése a következőképpen végezhető el.

Menetrend szerint q = f(K, P)(IV. 1.2. ábra) a sprinkler áramlási sebességét a teljesítménytényezővel határozzuk meg NAK NEK, a műszaki dokumentációban megadott, és a nyomást a megfelelő diagramon.

Öntözőhöz a NAK NEK= 80 és P = 0,07 MPa áramlási sebesség van q p =007~ 67 l/perc (1,1 l/s).

A GOST R 51043-94 és az NPB 87-2000 szerint 0,05 MPa nyomáson a 10-12 mm kimeneti átmérőjű koncentrikus öntözőszóróknak legalább 0,04 l/(cm 2) intenzitást kell biztosítaniuk.

Meghatározzuk az áramlási sebességet a sprinklerből 0,05 MPa nyomáson:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2.)

Feltéve, hogy az öntözés a megadott sugárral rendelkező öntözési területen belül történik R≈3,1 m (lásd IV. ábra 1.1, a) egységes és minden tűzoltó szer csak a védett területen elosztva meghatározzuk az átlagos öntözési intenzitást:

Így ez az öntözési intenzitás az adott diagramon belül nem egyezik standard érték(legalább 0,04 l/(s*m2) szükséges. Annak megállapításához, hogy egy adott sprinkler kialakítás megfelel-e a GOST R 51043-94 és az NPB 87-2000 követelményeinek 12 m2-es területen (~2 m sugarú) ), el kell végezni a megfelelő vizsgálatokat.

Az AUP minősített tervezéséhez a sprinklerek műszaki dokumentációjának tartalmaznia kell az öntözési diagramokat a nyomástól és a beépítési magasságtól függően. Az RPTK típusú univerzális sprinkler hasonló diagramjai láthatók az ábrán. IV. 1.3, és az SP "Spetsavtomatika" (Biysk) által gyártott esőztetők - a 6. függelékben.

A megadott öntözési diagramok alapján adott szórófejes kialakításhoz megfelelő következtetések vonhatók le a nyomásnak az öntözés intenzitására gyakorolt hatásáról.

Például, ha az RPTK locsolót rozettával felfelé szereljük, akkor 2,5 m beépítési magasságnál az öntözési intenzitás gyakorlatilag független a nyomástól. Az 1,5 sugarú zóna területén belül; 2 és 2,5 m-nél az öntözési intenzitás 2-szeres nyomásnövekedés mellett 0,005 l/(s*m2), azaz 4,3-6,7%-kal növekszik, ami az öntözési terület jelentős növekedését jelzi. Ha kétszeres nyomásnövekedés mellett az öntözési terület változatlan marad, akkor az öntözés intenzitása 1,41-szeresére nő.

Az RPTC locsológép lefelé tartó rozettával történő felszerelésekor az öntözési intenzitás jelentősen megnő (25-40%-kal), ami az öntözési terület enyhe növekedésére utal (állandó öntözési terület mellett az intenzitásnak 41%-kal kellett volna növekednie).