Centriškai ištempti ir centre suspausti elementai. Bendrosios nuostatos

4.1. Centriškai ištemptų elementų skaičiavimas turėtų būti atliktas pagal formulę

Kur N– projektinė išilginė jėga;

R p – projektinis medienos atsparumas tempimui išilgai pluoštų;

F nt – plotas skerspjūvis tinklo elementas.

Kai nustato F nt susilpnėjimas, esantis iki 200 mm ilgio atkarpoje, turėtų būti sujungtas į vieną sekciją.

4.2. Centriškai suspaustų pastovaus kieto skerspjūvio elementų skaičiavimas turi būti atliktas pagal formules:

a) dėl jėgos

b) dėl stabilumo

Kur R c – apskaičiuotas medienos atsparumas gniuždymui išilgai pluoštų;

j – lenkimo koeficientas, nustatytas pagal 4.3 punktą;

F nt – elemento grynasis skerspjūvio plotas;

F ras – apskaičiuotas elemento skerspjūvio plotas, lygus:

nesant susilpnėjimo arba susilpnėjimo pavojingose ​​atkarpose, kurios nesitęsia iki kraštų (1 pav., A), jei susilpnėjimo sritis neviršija 25 proc. E br, E skaičiuoti = F br kur F br – bendrasis skerspjūvio plotas; susilpninimui, kuris nesitęsia iki kraštų, jei susilpnėjimo plotas viršija 25 proc. F br, F ras = 4/3 F nt; su simetrišku susilpnėjimu, besitęsiančiu iki kraštų (1 pav., b), F rasė = F nt.

4.3. Išlinkimo koeficientas j turėtų būti nustatytas taikant (7) ir (8) formules;

su elementų lankstumu l 70 svarų

; (7)

su elemento lankstumu l > 70

kur koeficientas a = 0,8 medienai ir a = 1 fanerai;

koeficientas A = 3000 medienai ir A = 2500 fanerai.

4.4. Kieto skerspjūvio elementų lankstumas nustatomas pagal formulę

Kur l o – projektinis elemento ilgis;

r– elemento, kurio didžiausi bendrieji matmenys, pjūvio inercijos spindulys ašių atžvilgiu X Ir U.

4.5. Apskaičiuotas elemento ilgis l o turėtų būti nustatytas padauginus jo laisvąjį ilgį l pagal koeficientą m 0

l o = l m 0 (10)

pagal pastraipas. 4.21 ir 6.25.

4.6. Kompoziciniai elementai ant suderinamų jungčių, paremtų visu skerspjūviu, turi būti apskaičiuojami pagal stiprumą ir stabilumą pagal (5) ir (6) formules. F nt ir F rasės nustatomos kaip bendri visų šakų plotai. Sudedamųjų elementų lankstumas l turėtų būti nustatytas atsižvelgiant į junginių atitiktį pagal formulę

, (11)

kur l y – viso elemento lankstumas ašies atžvilgiu U(2 pav.), apskaičiuotas pagal numatomą elemento ilgį l o neatsižvelgiant į atitiktį;

l 1 – atskiros šakos lankstumas I–I ašies atžvilgiu (žr. 2 pav.), skaičiuojamas pagal apskaičiuotą šakos ilgį. l 1 ; adresu l 1 mažesnis nei septyni storiai ( h 1) šakos priimamos l 1 = 0;

m у – lankstumo mažinimo koeficientas, nustatomas pagal formulę

, (12)

Kur b Ir h– elemento skerspjūvio plotis ir aukštis, cm:

n w – numatomas elemento siūlių skaičius, nustatomas pagal siūlių skaičių, išilgai kurių sumuojamas elementų tarpusavio poslinkis (2 pav., A– 4 siūlės, pav. 2, b– 5 siūlės);

l o – dizaino elemento ilgis, m;

n c – numatomas breketų pjūvių skaičius vienoje siūlėje 1 m elementui (kelioms siūlėms su skirtingu pjūvių skaičiumi reikia paimti vidutinį visų siūlių pjūvių skaičių);

k c yra junginių atitikties koeficientas, kuris turėtų būti nustatomas naudojant lentelėje pateiktas formules. 12.

12 lentelė

Pastaba. Vinių ir kaiščių skersmenys d, elemento storis A, plotis b Plokštelių kaiščių pl ir storis d turi būti imami cm.

Kai nustato k Vinių skersmuo turi būti ne didesnis kaip 0,1 jungiamų elementų storio. Jei suspaustų nagų galų dydis yra mažesnis nei 4 d, tada skaičiuojant neatsižvelgiama į pjūvius greta jų esančiose siūlėse. Reikšmė k Plieninių cilindrinių kaiščių jungtys turi būti nustatomos pagal storį A plonesnis iš jungiamų elementų.

Kai nustato kĄžuolinių cilindrinių kaiščių skersmuo turi būti ne didesnis kaip 0,25 karto didesnis už jungiamų elementų skiediklio storį.

Ryšiai siūlėse turi būti tolygiai išdėstyti per visą elemento ilgį. Su vyriais tiesūs elementai Viduriniuose ilgio ketvirčiuose leidžiama jungti jungtis per pusę sumos, į skaičiavimą pagal (12) formulę įvedant vertę. n s, priimtas kraštutiniams elemento ilgio ketvirčiams.

Lankstumas komponento elementas, apskaičiuotas pagal (11) formulę, turėtų būti imtas ne daugiau kaip atskirų šakų lankstumas l, nustatytas pagal formulę

, (13)

kur aš i br – atskirų šakų skerspjūvių bendrųjų inercijos momentų, palyginti su jų pačių ašimis, lygiagrečiai ašiai, suma U(žr. 2 pav.);

F br – elemento bendrasis skerspjūvio plotas;

l o yra numatomas elemento ilgis.

Sudėtinio elemento lankstumas ašies, einančios per visų šakų sekcijų svorio centrus (ašis) atžvilgiu X pav. 2), turėtų būti nustatoma kaip kietam elementui, t.y., neatsižvelgiant į jungčių atitiktį, jei šakos apkraunamos tolygiai. Netolygiai apkrautų šakų atveju reikia vadovautis 4.7 punktu.

Jei sudėtinio elemento šakos turi skirtingus skerspjūvius, tada (11) formulėje apskaičiuotas šakos lankstumas l 1 turėtų būti lygus:

, (14)

apibrėžimas l 1 parodytas fig. 2.

4.7. Sudėtinių elementų ant suderinamų jungčių, kurių kai kurios šakos galuose neatremtos, stiprumą ir stabilumą galima apskaičiuoti pagal (5), (6) formules, laikantis šių sąlygų:

a) elemento skerspjūvio plotas F nt ir F rasės turėtų būti nustatomos pagal palaikomų šakų skerspjūvį;

b) elemento lankstumas ašies atžvilgiu U(žr. 2 pav.) nustatomas pagal formulę (11); šiuo atveju inercijos momentas imamas atsižvelgiant į visas šakas, o plotas - tik atremtas;

c) nustatant lankstumą ašies atžvilgiu X(žr. 2 pav.) inercijos momentas turi būti nustatytas pagal formulę

aš = aš o + 0,5 aš bet (15)

Kur aš apie ir aš bet yra atitinkamai atremtų ir neatremtų šakų skerspjūvių inercijos momentai.

4.8. Kintamo aukščio sekcijų centralizuotai suspaustų elementų stabilumo skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

, (16)

Kur F max – bendrasis skerspjūvio plotas su maksimaliais matmenimis;

k ir N– koeficientas, atsižvelgiant į sekcijos aukščio kintamumą, nustatytas iš lentelės. 1 adj. 4 (nuolatinio skerspjūvio elementams k ir N = 1);

j yra išilginio lenkimo koeficientas, nustatytas pagal 4.3 punktą lankstumui, atitinkančiam didžiausių matmenų sekciją.

Lankstomi elementai

4.9. Lenkimo elementų, apsaugotų nuo stabilumo praradimo esant plokštinei deformacijai (žr. 4.14 ir 4.15 punktus), apskaičiavimas dėl stiprumo esant normalioms apkrovoms turi būti atliktas pagal formulę

Kur M– projektinis lenkimo momentas;

R ir – projektinis atsparumas lenkimui;

W ras – skaičiuojamasis elemento skerspjūvio pasipriešinimo momentas. Kietiems elementams W rasė = W nt; lenkiant kompozitinius elementus ant slankiųjų jungčių, apskaičiuotas pasipriešinimo momentas turi būti lygus grynajam pasipriešinimo momentui W nt padaugintas iš koeficiento k w ; vertybes k w elementams, sudarytiems iš vienodų sluoksnių, pateikti lentelėje. 13. Nustatant W nt susilpninimo sekcijos, esančios iki 200 mm ilgio elemento atkarpoje, sujungiamos į vieną sekciją.

13 lentelė

Pastaba. Tarpinėms tarpatramio ir sluoksnių skaičiaus vertėms koeficientai nustatomi interpoliuojant.

4.10. Lenkimo elementų šlyties stiprumo skaičiavimas turėtų būti atliekamas pagal formulę

Kur K– projektinė šoninė jėga;

S br – elemento skerspjūvio nukirptos dalies bendrasis statinis momentas neutralios ašies atžvilgiu;

aš br – elemento skerspjūvio bendrasis inercijos momentas neutralios ašies atžvilgiu;

b Ras – elemento sekcijos projektinis plotis;

R sk – skaičiuojamas atsparumas kirpimui lenkimo metu.

4.11. Nuorodų iškirpimų skaičius n s, tolygiai išdėstytos kiekvienoje kompozitinio elemento siūlėje atkarpoje su vienareikšmiška skersinių jėgų schema, turi atitikti sąlygą

, (19)

Kur T– apskaičiuota jungties laikomoji galia duotoje siūlėje;

M A, M B – lenkimo momentai nagrinėjamos atkarpos pradinėje A ir galutinėje B atkarpose.

Pastaba. Jei siūlėje yra skirtingų jungčių laikomoji galia, tačiau pagal darbo pobūdį identiški (pavyzdžiui, kaiščiai ir vinys), jų laikomosios galios turėtų būti sumuojamos.

4.12. Kietojo skerspjūvio elementų stiprumas įstrižo lenkimo metu turi būti apskaičiuojamas pagal formulę

, (20)

Kur M x ir M y – projektinio lenkimo momento komponentai pagrindinėms pjūvio ašims X Ir U;

W x ir W y – grynojo skerspjūvio pasipriešinimo momentai pagrindinių pjūvio ašių atžvilgiu X Ir U.

4.13. Klijuoti momentinio lenkimo lenkti elementai M, kuris sumažina jų kreivumą, pagal formulę reikia patikrinti, ar nėra radialinių tempimo įtempių

, (21)

čia s 0 yra normalus įtempis ištemptos zonos tolimiausio pluošto;

s i– normalus įtempis tarpinėje skerspjūvio pluošte, kuriam nustatomi radialiniai tempimo įtempiai;

h i– atstumas tarp tolimiausio ir svarstomo pluošto;

r i– linijos, einančios per normaliųjų tempimo įtempių diagramos dalies, esančios tarp tolimiausių ir nagrinėjamų pluoštų, svorio centrą, kreivės spindulys;

R 90 p. – skaičiuojamasis medienos tempiamasis stipris skersai pluoštų, paimtas pagal lentelės 7 punktą. 3.

4.14. Stačiakampio pastovaus skerspjūvio lenkiamųjų elementų plokščios formos deformacijos stabilumas turėtų būti apskaičiuojamas pagal formulę

Kur M– didžiausias lenkimo momentas nagrinėjamoje srityje l R;

W br – didžiausias bendrasis pasipriešinimo momentas nagrinėjamoje srityje l p.

Stačiakampio pastovaus skerspjūvio lenkiamų elementų, atlenktų nuo lenkimo plokštumos ir apsaugotų nuo pasisukimo aplink išilginę ašį atraminėse sekcijose, koeficientas j M turėtų būti nustatytas pagal formulę.

, (23)

Kur l p – atstumas tarp elemento atraminių sekcijų, o tvirtinant suspaustą elemento kraštą tarpiniuose taškuose nuo poslinkio nuo lenkimo plokštumos – atstumas tarp šių taškų;

b– skerspjūvio plotis;

h – maksimalus aukštis skerspjūvis svetainėje l p ;

k f – koeficientas, priklausantis nuo ploto lenkimo momentų diagramos formos l p, nustatyta pagal lentelę. 2 adj. 4 dabartiniai standartai.

Skaičiuojant linijiškai kintančio aukščio išilgai ir pastovaus skerspjūvio pločio lenkimo elementus, kurie neturi tvirtinimų iš plokštumos išilgai ištempto momento M kraštas, arba ties m < 4 коэффициент jM pagal (23) formulę reikia padauginti iš papildomo koeficiento k ir M. Vertybės k ir M pateikiami lentelėje. 2 adj. 4. Kada m³ 4 k ir M = 1.

Sustiprinus nuo lenkimo plokštumos tarpiniuose elemento ištempto krašto taškuose pjūvyje l p koeficientas j M nustatoma pagal (23) formulę, turi būti padauginta iš koeficiento k P M :

, (24)

kur p – centrinis kampas radianais, apibrėžiant plotą l apskrito elemento p (tiesių elementų a p = 0);

m– sutvirtintų (su vienodu žingsniu) ištemptos briaunos taškų skaičius srityje l p (at m³ 4 reikšmė turėtų būti lygi 1).

4.15. Pastovios I sijos arba dėžutės formos skerspjūvio lenkimo elementų plokščiosios deformacijos stabilumo patikrinimas turėtų būti atliekamas tais atvejais, kai

l p³ 7 b, (25)

Kur b– suspausto skerspjūvio stygos plotis.

Skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

čia j yra išilginio lenkimo koeficientas nuo elemento suspaustos stygos lenkimo plokštumos, nustatytas pagal 4.3 punktą;

Rс – projektinis atsparumas gniuždymui;

W br – skerspjūvio bendrasis pasipriešinimo momentas; faneros sienų atveju - sumažintas pasipriešinimo momentas elemento lenkimo plokštumoje.

Medinių konstrukcinių elementų skaičiavimaspagal pirmosios grupės ribines būsenas

Centriškai ištempti ir centre suspausti elementai

6.1 Centriškai ištemptų elementų skaičiavimas turėtų būti atliktas pagal formulę

kur yra apskaičiuota išilginė jėga;

Apskaičiuotasis medienos tempiamasis stipris išilgai grūdų;

Tas pats taikoma medienai, pagamintai iš vienos krypties faneros (5.7);

Grynasis elemento skerspjūvio plotas.

Nustatant trūkumus, esančius iki 200 mm ilgio sekcijoje, jie turėtų būti sujungti į vieną sekciją.

6.2 Centriškai suspaustų pastovaus kieto pjūvio elementų skaičiavimas turi būti atliktas pagal formules:

a) dėl jėgos

b) dėl stabilumo

kur yra apskaičiuotas medienos atsparumas gniuždymui išilgai pluoštų;

Tas pats taikoma medienai, pagamintai iš vienos krypties faneros;

Sulenkimo koeficientas, nustatytas pagal 6.3 punktą;

Grynasis elemento skerspjūvio plotas;

Apskaičiuotas elemento skerspjūvio plotas, lygus:

nesant susilpnėjimo arba susilpnėjimo pavojingose ​​atkarpose, kurios nesitęsia iki kraštų (1 pav., A), jei susilpnėjimo plotas neviršija 25 %, kur yra bendrasis skerspjūvio plotas; susilpninimui, kuris nesitęsia iki kraštų, jei susilpnėjimo plotas viršija 25 %; su simetrišku susilpnėjimu, besitęsiančiu iki kraštų (1 pav., b),.

A- nesitęsia iki krašto; b- nukreiptas į kraštą

1 paveikslas- Suspaustų elementų atpalaidavimas

6.3 Sulenkimo koeficientas turėtų būti nustatomas naudojant formules:

su elementų lankstumu 70

su elementų lankstumu 70

kur koeficientas medienai yra 0,8, o fanerai – 1,0;

koeficientas 3000 medienai ir 2500 fanerai ir vienkrypčiai faneruotai medienai.

6.4 Kieto skerspjūvio elementų lankstumas nustatomas pagal formulę

kur yra numatomas elemento ilgis;

Elemento, kurio didžiausi bendrieji matmenys ašies atžvilgiu, pjūvio inercijos spindulys.

6.5 Efektyvusis elemento ilgis turėtų būti nustatomas padauginus jo laisvą ilgį iš koeficiento

pagal 6.21.

6.6 Kompoziciniai elementai ant suderinamų jungčių, paremtų visu skerspjūviu, turi būti apskaičiuojami pagal stiprumą ir stabilumą pagal (8) ir (9) formules ir apibrėžiami kaip bendri visų šakų plotai. Sudedamųjų elementų lankstumas turėtų būti nustatytas atsižvelgiant į junginių atitiktį pagal formulę

kur viso elemento lankstumas ašies atžvilgiu (2 pav.), apskaičiuotas pagal numatomą elemento ilgį, neatsižvelgiant į atitiktį;

* - atskiros šakos lankstumas I-I ašies atžvilgiu (žr. 2 pav.), skaičiuojamas pagal apskaičiuotą šakos ilgį; Ne mažiau kaip septynių storių () šakos imamos iš 0*;

Lankstumo mažinimo koeficientas, nustatomas pagal formulę

* Formulė ir jos paaiškinimas atitinka originalą. - Duomenų bazės gamintojo pastaba.

kur ir yra elemento skerspjūvio plotis ir aukštis, cm;

Numatomas elemento siūlių skaičius, nustatomas pagal siūlių skaičių, išilgai kurių susumuojamas elementų tarpusavio poslinkis (2 pav. A- 4 siūlės, 2 paveiksle, b- 5 siūlės);

Dizaino elemento ilgis, m;

Numatomas petnešėlių skaičius vienoje siūlėje 1 m elementui (kelioms siūlėms su skirtingu pjūvių skaičiumi reikia paimti vidutinį visų siūlių pjūvių skaičių);

Junginių atitikties koeficientas, kuris turėtų būti nustatomas naudojant 15 lentelėje pateiktas formules.

A- su tarpikliais, b- be tarpiklių

2 pav- Komponentai

15 lentelė

Nustatant vinių skersmenį, reikia paimti ne daugiau kaip 0,1 jungiamų elementų storio. Jei suspaustų nagų galų dydis yra mažesnis, tada skaičiuojant neatsižvelgiama į pjūvius greta jų esančiose siūlėse. Plieninių cilindrinių kaiščių jungčių vertė turėtų būti nustatoma pagal jungiamų elementų plonesnio storį.

Nustatant ąžuolinių cilindrinių kaiščių skersmenį, reikia paimti ne daugiau kaip 0,25 jungiamų elementų skiediklio storio.

Ryšiai siūlėse turi būti tolygiai išdėstyti per visą elemento ilgį. Atverčiamuose tiesiuosiuose elementuose pusę jungčių skaičiaus leidžiama įrengti viduriniuose ilgio ketvirčiuose, į skaičiavimą pagal (12) formulę įtraukiant vertę, priimtą išoriniams elemento ilgio ketvirčiams.

Sudėtinio elemento lankstumas, apskaičiuojamas pagal (11) formulę, turėtų būti laikomas ne daugiau kaip atskirų šakų lankstumas, nustatytas pagal formulę:

kur yra atskirų šakų skerspjūvių bendrųjų inercijos momentų, palyginti su jų ašimis, lygiagrečiomis ašiai, inercijos momentų suma (žr. 2 paveikslą);

Bendras elemento skerspjūvio plotas;

Numatomas elemento ilgis.

Kompozitinio elemento lankstumas ašies, einančios per visų atšakų sekcijų (ašis 2 pav.) svorio centrus, atžvilgiu turėtų būti nustatytas kaip ir kietojo elemento, t.y. neatsižvelgiant į jungčių atitiktį, jei šakos apkraunamos tolygiai. Netolygiai apkrautų šakų atveju reikia vadovautis 6.7.

Jei sudėtinio elemento šakos turi skirtingus skerspjūvius, tada apskaičiuotas šakos lankstumas formulėje (11) turi būti lygus

apibrėžimas pateiktas 2 paveiksle.

6.7 Sudėtinių elementų ant suderinamų jungčių, kurių kai kurios šakos galuose nėra paremtos, stiprumą ir stabilumą galima apskaičiuoti pagal (5), (6) formules, laikantis šių sąlygų:

a) elemento skerspjūvio plotas turėtų būti nustatomas pagal palaikomų šakų skerspjūvį;

b) elemento lankstumas ašies atžvilgiu (žr. 2 pav.) nustatomas pagal (11) formulę; šiuo atveju inercijos momentas imamas atsižvelgiant į visas šakas, o plotas - tik atremtas;

c) nustatant lankstumą ašies atžvilgiu (žr. 2 pav.), inercijos momentas turi būti nustatomas pagal formulę

kur ir yra atitinkamai atremtų ir neatremtų šakų skerspjūvių inercijos momentai.

6.8 Kintamo aukščio sekcijų centralizuotai suspaustų elementų stabilumo skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

kur yra bendrasis skerspjūvio plotas su didžiausiais matmenimis;

Koeficientas, atsižvelgiant į pjūvio aukščio kintamumą, nustatytas pagal E priedėlio E.1 lentelę (pastovios pjūvio 1 elementams);

Lankstumo koeficientas, nustatytas pagal 6.3 skirsnį, atitinkantį didžiausių matmenų sekciją.

Stulpelis yra vertikalus elementas laikančioji konstrukcija pastatas, perkeliantis apkrovas nuo viršutinių konstrukcijų į pamatus.

Skaičiuojant plienines kolonas, būtina vadovautis SP 16.13330 „Plieninės konstrukcijos“.

Plieninei kolonai dažniausiai naudojama I formos sija, vamzdis, kvadratinis profilis arba sudėtinė kanalų, kampų ir lakštų sekcija.

Centriškai suspaustoms kolonoms optimalu naudoti vamzdį arba kvadratinį profilį - jie yra ekonomiški metalo svorio atžvilgiu ir turi gražią estetinę išvaizdą, tačiau vidinių ertmių negalima nudažyti, todėl šis profilis turi būti hermetiškai sandarus.

Plataus flanšo I formos sijų naudojimas kolonoms yra plačiai paplitęs - suspaudžiant koloną vienoje plokštumoje, tokio tipo profilis yra optimalus.

Didelę reikšmę turi kolonos tvirtinimo pamatuose būdas. Kolona gali turėti šarnyrinį tvirtinimą, standų vienoje plokštumoje ir šarnyrinį kitoje arba standų 2 plokštumose. Tvirtinimo pasirinkimas priklauso nuo pastato konstrukcijos ir yra svarbesnis skaičiuojant, nes Stulpelio projektinis ilgis priklauso nuo tvirtinimo būdo.

Taip pat būtina atsižvelgti į galiūnų tvirtinimo būdą, sienų plokštės, sijos ar santvaros ant kolonos, jei apkrova perduodama iš kolonos šono, reikia atsižvelgti į ekscentriškumą.

Kai kolona įspaudžiama pamatuose, o sija standžiai pritvirtinta prie kolonos, skaičiuojamas ilgis 0,5l, tačiau skaičiuojant dažniausiai laikomas 0,7l, nes veikiama apkrovos sija išlinksta ir nėra visiško suspaudimo.

Praktikoje kolona nenagrinėjama atskirai, o programoje sumodeliuojamas karkasas arba 3 dimensijos pastato modelis, jis užkraunamas ir apskaičiuojama kolonėlė komplektacijoje bei pasirenkamas reikiamas profilis, tačiau programose tai gali būti sunku atsižvelgti į sekcijos susilpnėjimą dėl skylių iš varžtų, todėl kartais reikia sekciją patikrinti rankiniu būdu.

Norėdami apskaičiuoti stulpelį, turime žinoti didžiausius gniuždymo/tempimo įtempius ir momentus, atsirandančius pagrindinėse atkarpose, tam sukonstruojamos įtempių diagramos. Šioje apžvalgoje mes apsvarstysime tik stulpelio stiprumo skaičiavimą be brėžinių diagramų.

Stulpelį apskaičiuojame naudodami šiuos parametrus:

1. Centrinis atsparumas tempimui/gniuždymui

2. Stabilumas esant centriniam suspaudimui (2 plokštumose)

3. Stiprumas kartu veikiant išilginei jėgai ir lenkimo momentams

4. Maksimalaus meškerės lankstumo patikrinimas (2 plokštumose)

1. Centrinis atsparumas tempimui/gniuždymui

Pagal SP 16.13330 7.1.1 punktą, standartinio atsparumo plieninių elementų stiprumo skaičiavimas R yn ≤ 440 N/mm2, kai centrinis įtempimas arba suspaudimas jėga N, turi būti įvykdytas pagal formulę

A n yra profilio grynasis skerspjūvio plotas, t.y. atsižvelgiant į jo susilpnėjimą skylėmis;

R y – projektinis valcuoto plieno atsparumas (atsižvelgiant į plieno rūšį, žr. lentelę B.5 SP 16.13330);

γ c – darbo sąlygų koeficientas (žr. 1 lentelę SP 16.13330).

Naudodami šią formulę galite apskaičiuoti minimalų reikalingą profilio skerspjūvio plotą ir nustatyti profilį. Ateityje tikrinimo skaičiavimuose stulpelio sekcijos pasirinkimas gali būti atliekamas tik sekcijos pasirinkimo metodu, todėl čia galime nustatyti atspirties tašką, už kurį sekcija negali būti mažesnė.

2. Stabilumas esant centriniam suspaudimui

Stabilumo skaičiavimai atliekami pagal SP 16.13330 7.1.3 punktą naudojant formulę

A— profilio bendrasis skerspjūvio plotas, t.y. neatsižvelgiant į jo susilpnėjimą skylutėmis;

R

γ

φ — stabilumo koeficientas esant centriniam suspaudimui.

Kaip matote, ši formulė labai panaši į ankstesnę, tačiau čia pasirodo koeficientas φ , norėdami jį apskaičiuoti, pirmiausia turime apskaičiuoti sąlyginį strypo lankstumą λ (pažymėta eilute aukščiau).

Kur R y – skaičiuojamoji plieno varža;

E- tamprumo modulis;

λ — strypo lankstumas, apskaičiuojamas pagal formulę:

Kur l ef yra projektinis strypo ilgis;

i— sekcijos sukimosi spindulys.

Numatomas ilgis l pastovaus skerspjūvio kolonų (stelažų) arba atskirų laiptuotų kolonų sekcijų ef pagal SP 16.13330 10.3.1 punktą turi būti nustatoma pagal formulę

Kur l- stulpelio ilgis;

μ — efektyvaus ilgio koeficientas.

Efektyvieji ilgio koeficientai μ pastovaus skerspjūvio kolonos (stelažai) turi būti nustatomos atsižvelgiant į jų galų tvirtinimo sąlygas ir apkrovos tipą. Kai kuriems galų tvirtinimo atvejams ir apkrovos tipui vertės μ pateikiami šioje lentelėje:

Pjūvio inercijos spindulį galima rasti atitinkamame profilio GOST, t.y. profilis jau turi būti nurodytas iš anksto ir skaičiavimas sumažinamas iki sekcijų surašymo.

Nes daugumos profilių sukimosi spindulys 2 plokštumose yra skirtingos reikšmės 2 lėktuvuose ( tos pačios vertybės turi tik vamzdį ir kvadratinį profilį) ir tvirtinimas gali būti skirtingas, taigi ir projektiniai ilgiai gali skirtis, tuomet reikia atlikti 2 plokštumų stabilumo skaičiavimus.

Taigi dabar turime visus duomenis sąlyginiam lankstumui apskaičiuoti.

Jei didžiausias lankstumas yra didesnis arba lygus 0,4, tada stabilumo koeficientas φ apskaičiuojamas pagal formulę:

koeficiento vertė δ reikia apskaičiuoti pagal formulę:

šansai α Ir β žr. lentelę

Koeficientų reikšmės φ , apskaičiuotas pagal šią formulę, turėtų būti imtas ne daugiau kaip (7,6/ λ 2) kai sąlyginio lankstumo reikšmės viršija 3,8; 4.4 ir 5.8 atitinkamai a, b ir c sekcijų tipams.

Su vertybėmis λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Koeficientų reikšmės φ yra pateikti SP 16.13330 D priede.

Dabar, kai žinomi visi pradiniai duomenys, atliekame skaičiavimą naudodami pradžioje pateiktą formulę:

Kaip minėta aukščiau, 2 plokštumoms reikia atlikti 2 skaičiavimus. Jei skaičiavimas netenkina sąlygos, tada pasirenkame naują profilį su daugiau Gera vertė atkarpos sukimosi spindulys. Taip pat galite pakeisti konstrukcijos schemą, pavyzdžiui, pakeitę šarnyrinį sandariklį į standų arba pritvirtinę koloną tarpatramyje raiščiais, galite sumažinti konstrukcinį strypo ilgį.

Suspaustus elementus rekomenduojama sutvirtinti vientisomis atviros U formos sekcijos sienelėmis su lentomis arba grotelėmis. Jei juostelių nėra, pagal SP 16.13330 7.1.5 punktą reikia patikrinti stabilumą, kad būtų užtikrintas stabilumas, esant lenkimui-sukimui.

3. Stiprumas kartu veikiant išilginei jėgai ir lenkimo momentams

Paprastai kolona apkraunama ne tik ašine gniuždymo apkrova, bet ir lenkimo momentu, pavyzdžiui, nuo vėjo. Taip pat susidaro momentas, jei vertikali apkrova veikiama ne kolonos centre, o iš šono. Šiuo atveju būtina atlikti patikros skaičiavimą pagal SP 16.13330 9.1.1 punktą naudojant formulę

Kur N— išilginė gniuždymo jėga;

A n yra grynasis skerspjūvio plotas (atsižvelgiant į susilpnėjimą skylėmis);

R y – projektinis plieno atsparumas;

γ c – darbo sąlygų koeficientas (žr. 1 lentelę SP 16.13330);

n, Cx Ir Сy— koeficientai priimti pagal E.1 SP 16.13330 lentelę

Mx Ir mano- akimirkos santykinės ašys X-X ir Y-Y;

W xn,min ir W yn,min - pjūvio pasipriešinimo momentai, palyginti su X-X ir Y-Y ašimis (galima rasti profilio GOST arba žinyno knygoje);

B— bimomentas, SNiP II-23-81* šis parametras nebuvo įtrauktas į skaičiavimus, šis parametras buvo įvestas siekiant atsižvelgti į deplanaciją;

Wω,min – atkarpos sektorinis pasipriešinimo momentas.

Jei dėl pirmųjų 3 komponentų klausimų neturėtų kilti, tada atsižvelgus į bi-momentą kyla tam tikrų sunkumų.

Bimomentas apibūdina pokyčius, įvestus į pjūvio deplanacijos tiesinio įtempių pasiskirstymo zonas, ir iš tikrųjų yra momentų pora, nukreipta priešingomis kryptimis.

Verta paminėti, kad daugelis programų negali apskaičiuoti dvigubo sukimo momento, įskaitant SCAD, kuris į jį neatsižvelgia.

4. Maksimalaus meškerės lankstumo tikrinimas

Suspaustų elementų lankstumas λ = lef / i, kaip taisyklė, neturėtų viršyti ribinių verčių λ u pateikta lentelėje

Koeficientas α šioje formulėje yra profilio panaudojimo koeficientas pagal stabilumo apskaičiavimą esant centriniam suspaudimui.

Kaip ir stabilumo skaičiavimas, šis skaičiavimas turi būti atliktas 2 plokštumoms.

Jei profilis netinkamas, reikia keisti pjūvį didinant sekcijos sukimo spindulį arba keičiant projektinę schemą (keisti tvirtinimus arba sutvirtinti raiščiais, kad sumažintumėte projektinį ilgį).

Jei kritinis veiksnys yra ypatingas lankstumas, tuomet galima pasirinkti žemiausią plieno rūšį, nes Plieno klasė neturi įtakos galutiniam lankstumui. Geriausias variantas galima apskaičiuoti naudojant atrankos metodą.

4.5. Elementų projektinis ilgis turėtų būti nustatomas padauginus jų laisvą ilgį iš koeficiento

pagal 4.21 ir 6.25 punktus.

4.6. Kompoziciniai elementai ant suderinamų jungčių, paremtų visu skerspjūviu, turi būti apskaičiuojami pagal stiprumą ir stabilumą pagal (5) ir (6) formules ir nustatomi kaip bendri visų šakų plotai. Sudedamųjų elementų lankstumas turėtų būti nustatytas atsižvelgiant į junginių atitiktį pagal formulę

(11)

(12)

Nustatant vinių skersmenį, reikia paimti ne daugiau kaip 0,1 jungiamų elementų storio. Jei suspaustų nagų galų dydis yra mažesnis nei 4, tada skaičiuojant neatsižvelgiama į pjūvius greta jų esančiose siūlėse. Plieninių cilindrinių kaiščių jungčių vertė turėtų būti nustatoma pagal jungiamų elementų plonesnio storį.

Ryžiai. 2. Komponentai

a - su tarpikliais; b - be tarpiklių

12 lentelė

Nustatant ąžuolinių cilindrinių kaiščių skersmenį, reikia paimti ne daugiau kaip 0,25 jungiamų elementų skiediklio storio.

Ryšiai siūlėse turi būti tolygiai išdėstyti per visą elemento ilgį. Atverčiamuose tiesiuosiuose elementuose pusę jungčių skaičiaus leidžiama įrengti viduriniuose ilgio ketvirčiuose, į skaičiavimą pagal (12) formulę įtraukiant vertę, priimtą išoriniams elemento ilgio ketvirčiams.

Sudėtinio elemento lankstumas, apskaičiuojamas pagal (11) formulę, turėtų būti ne didesnis kaip atskirų šakų lankstumas, nustatytas pagal formulę.

(13)

Kompozitinio elemento lankstumas ašies, einančios per visų atšakų sekcijų (ašis 2 pav.) svorio centrus atžvilgiu, turi būti nustatytas kaip ir kietojo elemento, t.y. neatsižvelgiant į jungčių atitiktį, jei šakos apkraunamos tolygiai. Netolygiai apkrautų šakų atveju reikia vadovautis 4.7 punktu.

Jei sudėtinio elemento šakos turi skirtingus skerspjūvius, tada (11) formulėje apskaičiuotas šakos lankstumas turėtų būti lygus:

(14)

apibrėžimas parodytas 2 pav.

4.7. Sudėtinių elementų ant suderinamų jungčių, kurių kai kurios šakos galuose neatremtos, stiprumą ir stabilumą galima apskaičiuoti pagal (5), (6) formules, laikantis šių sąlygų:

a) elemento skerspjūvio plotas ir turėtų būti nustatomas pagal palaikomų šakų skerspjūvį;

b) elemento lankstumas ašies atžvilgiu (žr. 2 pav.) nustatomas pagal formulę (11); šiuo atveju inercijos momentas imamas atsižvelgiant į visas šakas, o plotas - tik atremtas;

c) nustatant lankstumą ašies atžvilgiu (žr. 2 pav.), inercijos momentas turi būti nustatomas pagal formulę

4.8. Kintamo aukščio sekcijų centralizuotai suspaustų elementų stabilumo skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

Lankstomi elementai

4.9. Lenkimo elementų, apsaugotų nuo stabilumo praradimo esant plokštinei deformacijai (žr. 4.14 ir 4.15 punktus), apskaičiavimas dėl stiprumo esant normalioms apkrovoms turi būti atliktas pagal formulę

13 lentelė

4.10. Lenkimo elementų šlyties stiprumo skaičiavimas turėtų būti atliekamas pagal formulę

4.11. Pjūvių, tolygiai išdėstytų kiekvienoje sudėtinio elemento siūlėje pjūvyje su vienareikšmiška skersinių jėgų diagrama, skaičius turi atitikti sąlygą

(19)

Pastaba. Jei siūlėje yra skirtingos laikomosios galios jungtys, bet

identiškas darbo pobūdis (pavyzdžiui, kaiščiai ir vinys), guolis

jų gebėjimus reikėtų apibendrinti.

4.12. Kietojo skerspjūvio elementų stiprumas įstrižo lenkimo metu turi būti apskaičiuojamas pagal formulę

(20)

4.13. Klijuoti lenkti elementai, kurie sulenkti momentu, sumažinančiu jų kreivumą, turi būti patikrinti, ar nėra radialinių tempimo įtempių pagal formulę

(21)

4.14. Stačiakampio skerspjūvio lenkiamųjų elementų plokščios formos deformacijos stabilumo apskaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

Stačiakampio skerspjūvio elementų, atlenktų nuo pasislinkimo iš lenkimo plokštumos ir atraminėse sekcijose apsaugotų nuo sukimosi aplink išilginę ašį, lenkimo koeficientas turėtų būti nustatytas pagal formulę

Skaičiuojant tiesiškai kintančio aukščio išilgai ir pastovaus skerspjūvio pločio lenkimo momentus, kurie neturi neplokštuminių tvirtinimų išilgai nuo momento ištempto krašto arba kai koeficientas pagal (23) formulę turi būti padauginta iš papildomo koeficiento. Vertės pateiktos 2 lentelėje, 4 priede. Kai =1.

Sustiprinus nuo lenkimo plokštumos tarpiniuose elemento ištempto krašto taškuose pjūvyje, koeficientas, nustatytas pagal formulę (23), turi būti padaugintas iš koeficiento:

:= (24)

4.15. I-sijos arba dėžutės formos skerspjūvių lenkimo elementų plokščios formos deformacijos stabilumo patikrinimas turėtų būti atliekamas tais atvejais, kai

Skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

Elementai, veikiami ašinės jėgos su lenkimu

4.16. Ekscentriškai ištemptų ir ištemptų-lenkimų elementų skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

(27)

4.17. Ekscentriškai gniuždomų ir gniuždomųjų lenkimo elementų stiprumo skaičiavimas turi būti atliktas pagal formulę

(28)

Pastabos: 1. Atverčiamiems elementams su simetrinėmis diagramomis

lenkimo momentai sinusiniai, paraboliniai, daugiakampiai

ir panašių kontūrų, taip pat ir konsolinių elementų, turėtų būti

nustatyti pagal formulę

2. Tais atvejais, kai šarnyriniuose atraminiuose elementuose lenkimo momentų diagramos yra trikampio arba stačiakampio formos, koeficientas pagal (30) formulę turi būti dauginamas iš pataisos koeficiento:

(31)

3. Asimetriškai apkraunant paprasčiausiai atremtus elementus, lenkimo momento dydis turi būti nustatomas pagal formulę

(32)

4. Kintamo aukščio sekcijos elementams (30) formulėje esantis plotas turi būti paimtas kaip didžiausias sekcijos aukštis, o koeficientas padauginamas iš koeficiento, paimto pagal 4 priedo 1 lentelę.

5. Kai lenkimo įtempių ir gniuždymo įtempių santykis yra mažesnis nei 0,1, suspausto lenkimo elementų stabilumas taip pat turi būti patikrintas pagal (6) formulę, neatsižvelgiant į lenkimo momentą.

4.18. Suspausto lenkimo elementų plokščios formos deformacijos stabilumas turėtų būti apskaičiuojamas pagal formulę

(33)

Jei elemente yra tvirtinimų srityje nuo deformacijos plokštumos nuo momento ištemptos briaunos pusėje, koeficientą reikia padauginti iš koeficiento, nustatyto pagal formulę (24), o koeficientą iš koeficiento pagal formulę.

(34)

Skaičiuojant kintamo skerspjūvio aukščio elementus, neturinčius neplokštuminių tvirtinimų išilgai nuo momento ar momento ištempto krašto, reikia papildomai padauginti koeficientus ir , nustatytus (8) ir (23) formulėmis. , atitinkamai pagal koeficientus ir pateiktus 1 ir 2 priedo lentelėse .4. At

4.19. Kompozitiniuose gniuždomojo lenkimo elementuose labiausiai įtemptos šakos stabilumas turi būti patikrintas, jei jos projektinis ilgis viršija septynis šakos storius pagal formulę

(35)

Suspausto-lenkiamo kompozitinio elemento stabilumas nuo lenkimo plokštumos turėtų būti patikrintas pagal (6) formulę, neatsižvelgiant į lenkimo momentą.

4.20. Pririšimo pjūvių skaičius, tolygiai išdėstytas kiekvienoje gniuždomojo lenkimo kompozitinio elemento siūlėje atkarpoje su nedviprasmiška skersinių jėgų diagrama, kai gniuždymo jėga veikia visą pjūvį, turi atitikti sąlygą.

Reikšmė turėtų būti bent 0,5;

c) suspausto elemento susikirtimo su vienodos jėgos ištemptu elementu - ilgiausio ilgio suspaustas elementas, matuojamas nuo mazgo centro iki elementų susikirtimo taško.

Jei susikertančių elementų skerspjūvis yra sudėtinis, tai atitinkamos lankstumo reikšmės, nustatytos pagal (11) formulę, turi būti pakeistos (37) formule.

4.22. Elementų ir jų atskirų šakų lankstumas medinės konstrukcijos neturi viršyti 14 lentelėje nurodytų verčių.

Klijuotų elementų skaičiavimo ypatybės

fanera su medžiu

4.23. Laminuotos faneros ir medienos elementų skaičiavimas turėtų būti atliekamas sumažinto skerspjūvio metodu.

4.24. Plokščių (3 pav.) ir plokščių ištemptos faneros apvalkalo stiprumas turi būti patikrintas pagal formulę

skerspjūvio, sumažinto iki faneros, atsparumo momentas, kuris turėtų būti nustatytas pagal 4.25 punkto instrukcijas.

4.25. Sumažintas laminuotos faneros plokščių su mediena skerspjūvio atsparumo momentas turi būti nustatomas pagal formulę

3 pav. Skerspjūvis iš faneros ir medienos laminuotų lentų

statinis sumažintos dalies nukirptos dalies momentas neutralios ašies atžvilgiu;

apskaičiuotas atsparumas medienos skiedimui išilgai grūdelių arba faneros išilgai išorinių sluoksnių grūdelių;

apskaičiuotas sekcijos plotis, kuris turėtų būti lygus bendram rėmo briaunų pločiui.

bendras plotas (bruto)- Akmens (bloko) skerspjūvio plotas, neatimant tuštumų ir išsikišusių dalių plotų. [Anglų-rusų kalbų pastatų konstrukcijų projektavimo žodynas. MNTKS, Maskva, 2011] Temos pastato konstrukcija LT bruto plotas…

Bendras varžto skerspjūvio plotas- A - [Anglų-rusų kalbų statybinių konstrukcijų projektavimo žodynas. MNTKS, Maskva, 2011] Temos statybinės konstrukcijos Sinonimai A EN bruto varžto skerspjūvis ... Techninis vertėjo vadovas

atraminė dalis- 3.10 atraminė dalis: tilto konstrukcijos elementas, perduodantis apkrovą iš tarpatramio ir užtikrinantis reikiamus tarpatramio atraminių mazgų kampinius ir tiesinius judesius. Šaltinis: STO GK Transstroy 004 2007: Metalas... ...

GOST R 53628-2009: Metaliniai ritininiai guoliai tiltų statybai. Specifikacijos- Terminija GOST R 53628 2009: Metaliniai ritininiai guoliai tiltų statybai. Specifikacijos originalus dokumentas: 3,2 tarpatramio ilgis: atstumas tarp atokiausių tarpatramio konstrukcinių elementų, matuojamas ... Norminės ir techninės dokumentacijos terminų žodynas-žinynas

Konstrukcijų mūras iš natūralių arba dirbtiniai akmenys. MŪRAS IŠ NATŪRALIŲ AKMENŲ Dėl gražaus mūro eilių kaitaliojimo, taip pat natūralaus dažymo natūralūs akmenys tokių akmenų mūrijimas suteikia architektui didesnes galimybes... ... Collier enciklopedija

1 terminija: : dw Savaitės dienos numeris. „1“ atitinka pirmadienį. Termino apibrėžimai iš įvairių dokumentų: dw DUT Skirtumas tarp Maskvos ir UTC laiko, išreikštas sveikuoju valandų skaičiumi Termino apibrėžimai nuo ... ... Norminės ir techninės dokumentacijos terminų žodynas-žinynas

- (JAV) (Jungtinės Amerikos Valstijos, JAV). aš. Bendra informacija JAV valstijoje Šiaurės Amerika. Plotas 9,4 mln km2. Gyventojų skaičius 216 milijonų žmonių. (1976, vertinimas). Sostinė yra Vašingtonas. Administraciniu požiūriu JAV teritorija...

GOST R 53636-2009: Plaušiena, popierius, kartonas. Terminai ir apibrėžimai- Terminija GOST R 53636 2009: Plaušiena, popierius, kartonas. Sąvokos ir apibrėžimai originalus dokumentas: 3.4.49 absoliučiai sausas svoris: popieriaus, kartono arba celiuliozės svoris po džiovinimo (105 ± 2) °C temperatūroje iki pastovaus svorio, esant sąlygoms ... ... Norminės ir techninės dokumentacijos terminų žodynas-žinynas

Hidroelektrinė (HE) – konstrukcijų ir įrenginių kompleksas, per kurį vandens srauto energija paverčiama elektros energija. Hidroelektrinė susideda iš nuoseklios hidraulinių konstrukcijų grandinės (žr. Hidraulinė... ... Didžioji sovietinė enciklopedija

- (iki 1935 m. Persija) I. Bendra informacija I. būsena Vakarų Azijoje. Šiaurėje ribojasi su SSRS, vakaruose su Turkija ir Iraku, o rytuose – su Afganistanu ir Pakistanu. Šiaurėje skalaujama Kaspijos jūros, pietuose – Persijos ir Omano įlankos,... ... Didžioji sovietinė enciklopedija

snip-id-9182: Techninės specifikacijos darbų tipams tiesiant, rekonstruojant ir remontuojant greitkelius ir dirbtines jų konstrukcijas- Terminologijos snip id 9182: Techninės specifikacijos darbų tipams tiesiant, rekonstruojant ir remontuojant greitkelius ir dirbtinius statinius ant jų: 3. Asfalto skirstytuvas. Naudojamas asfaltbetonio granulių sutvirtinimui.... Norminės ir techninės dokumentacijos terminų žodynas-žinynas