문과 게이트의 열전달 저항. 열 차단 기능이 있는 입구 금속 도어

외부 문(발코니 문 제외)에 필요한 총 열 전달 저항은 0.6 이상이어야 합니다.
건물 및 구조물 벽의 경우 겨울철 외부 공기의 예상 온도를 기준으로 결정되며 확률은 0.92로 가장 추운 5일 기간의 평균 온도와 동일합니다.

우리는 외부 문의 실제 총 열전달 저항을 받아들입니다.
=
이면 외부 문의 실제 열전달 저항은 다음과 같습니다.
, (m 2 ·С)/W,

, (18)

여기서 t in, t n, n, Δt n, α in – 방정식 (1)과 동일합니다.

외부 도어의 열전달 계수 k dv, W/(m 2 ·С)는 다음 방정식을 사용하여 계산됩니다.

.

예 6. 외부 펜스의 열 공학 계산

초기 데이터.

주거용 건물, t = 20С .

열 특성 및 계수 값 tхп(0.92) = -29С (부록 A);

α in = 8.7 W/(m 2 ·С) (표 8); Δt n = 4С (표 6).

계산 절차.

실제 열 전달 저항 결정 외부 문
방정식 (18)에 따르면:

(m 2 ·С)/W.

외부 도어의 열전달 계수 k dv는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

W/(m 2 ·С).

2 따뜻한 기간 동안 외부 울타리의 내열성 계산

7월 월평균 기온이 21°C 이상인 지역에서는 외부 울타리의 내열성을 점검합니다. 외부 공기 온도의 변동 A t n, C는 주기적으로 발생하고 정현파 법칙(그림 6)을 따르며 결과적으로 다음과 같이 실제 온도의 변동을 유발한다는 것이 입증되었습니다. 내면펜싱
, 이는 정현파의 법칙에 따라 조화롭게 흐릅니다(그림 7).

열 저항은 외부 열 영향의 변동과 함께 내부 표면 τ in, С의 상대적으로 일정한 온도를 유지하는 울타리의 특성입니다.
, С 및 제공 편안한 조건방에. 외부 표면에서 멀어짐에 따라 펜스 두께 A τ , С의 온도 변동 진폭은 주로 외부 공기에 가장 가까운 층의 두께에서 감소합니다. 두께가 δ pk, m인 이 층을 급격한 온도 변동 층 A τ, С라고 합니다.

그림 6 - 울타리 표면의 열 흐름 및 온도 변동

그림 7 - 울타리의 온도 변동 감쇠

열 저항 테스트는 수평(덮개) 및 수직(벽) 펜스에 대해 수행됩니다. 먼저, 내부 표면의 온도 변동의 허용(필수) 진폭이 설정됩니다.
표현의 위생 및 위생 요구 사항을 고려한 외부 울타리:

, (19)

여기서 tnl은 7월(여름)의 월별 평균 실외 온도, С, 입니다.

이러한 변동은 외기의 설계온도 변동으로 인해 발생합니다.
,С는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 A t n은 7월 외부 공기의 일일 변동 최대 진폭, С, 입니다.

ρ – 외부 표면 물질에 의한 일사량 흡수 계수(표 14)

I max, I avg – 각각 총 태양 복사(직접 및 확산)의 최대값과 평균값(W/m 3)이 허용됩니다.

a) 외벽의 경우 - 서쪽 방향의 수직 표면의 경우

b) 코팅의 경우 - 수평 표면의 경우;

α n - 여름 조건에서 울타리 외부 표면의 열 전달 계수, W/(m 2 ·С), 동일

여기서 υ는 7월 평균 풍속의 최대값이지만 1m/s 이상입니다.

표 14 – 태양 복사 흡수 계수 ρ

내부 평면의 실제 진동 크기
,С는 D, S, R, Y, αn 값을 특징으로 하는 재료의 특성에 따라 달라지며 펜스 A t 두께의 온도 변동 진폭 감쇠에 기여합니다. 감쇠 계수 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 D는 둘러싸는 구조의 열 관성이며 공식 ΣD i = ΣR i ·Si 에 의해 결정됩니다.

e = 2.718 – 자연 로그의 밑수;

S 1 , S 2 , …, Sn – 울타리의 개별 층 재료의 계산된 열 흡수 계수(부록 A, 표 A.3) 또는 표 4;

α n – 펜스 외부 표면의 열 전달 계수 W/(m 2 ·С)는 식 (21)에 의해 결정됩니다.

Y 1, Y 2,…, Y n은 펜스의 개별 레이어 외부 표면에 있는 재료의 열 흡수 계수이며 공식 (23 ¼ 26)에 의해 결정됩니다.

,

여기서 δi는 둘러싸는 구조의 개별 층의 두께, m입니다.

λ i – 둘러싸는 구조물의 개별 층의 열전도 계수, W/(m·С) (부록 A, 표 A.2).

개별 레이어의 외부 표면 Y, W/(m 2 ·С)의 열 흡수 계수는 열 관성 값에 따라 달라지며 내부 표면의 첫 번째 레이어부터 시작하여 계산에서 결정됩니다. 바깥쪽에 있는 방.

첫 번째 층의 Di ≥1인 경우 Y1 층 외부 표면의 열 흡수 계수를 취해야 합니다.

Y 1 = S 1 . (23)

첫 번째 레이어에 Di가 있는 경우< 1, то коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя следует определить расчетом для всех слоев ограждающей конструкции, начиная с первого слоя:

첫 번째 레이어의 경우
; (24)

두 번째 레이어의 경우
; (25)

n번째 레이어에 대해
, (26)

여기서 R 1 , R 2 ,…, R n – 울타리의 첫 번째, 두 번째 및 n 번째 레이어의 열 저항, (m 2 ·С)/W, 공식에 의해 결정됨
;

α in – 울타리 내부 표면의 열전달 계수, W/(m 2 ·С) (표 8);

알려진 값을 기반으로 함 그리고
둘러싸는 구조물 내부 표면의 온도 변동의 실제 진폭을 결정합니다.
,C,

. (27)

조건이 충족되면 둘러싸는 구조는 내열성 요구 사항을 충족합니다.

(28)

이 경우 밀폐 구조는 편안한 실내 환경을 제공하여 외부 열 변동의 영향으로부터 보호합니다. 만약에
, 밀폐 구조가 내열성이 없으면 외부 층(외기에 더 가까운)에 열 흡수 계수 S, W/(m 2 ·С)가 높은 재료를 사용해야 합니다.

실시예 7. 외부 울타리의 내열성 계산

초기 데이터.

세 개의 층으로 구성된 밀폐 구조: 부피 질량 γ 1 = 1800 kg/m 3, 두께 δ 1 = 0.04 m, λ 1 = 0.76 W/(m·С)의 시멘트-모래 모르타르로 만든 석고; 일반 점토 벽돌로 만든 단열층 γ 2 = 1800 kg/m 3, 두께 δ 2 = 0.510 m, λ 2 = 0.76 W/(mС); 깃 달기 규회 벽돌γ 3 = 1800 kg/m 3, 두께 δ 3 = 0.125 m, λ 3 = 0.76 W/(m·С).

건축 면적 - Penza.

예상 내부 기온 tв = 18 С .

방의 습도 수준은 정상입니다.

작동상태 – 가.

공식의 열 특성 및 계수 계산 값 :

t nl = 19.8С;

R 1 = 0.04/0.76 = 0.05(m 2 °C)/W;

R 2 = 0.51/0.7 = 0.73(m 2 °C)/W;

R 3 = 0.125/0.76 = 0.16(m 2 °C)/W;

S 1 = 9.60W/(m 2 °C); S 2 = 9.20W/(m 2 °C);

S 3 = 9.77W/(m 2 °C); (부록 A, 표 A.2)

V = 3.9m/s;

A ~ n = 18.4 С;

I 최대 = 607 W/m 2 , , I av = 174 W/m 2 ;

ρ= 0.6(표 14);

D = Ri · Si = 0.05·9.6+0.73·9.20+0.16·9.77 = 8.75;

α in = 8.7 W/(m 2 °C)(표 8),

계산 절차.

1. 내부 표면의 허용되는 온도 변동 진폭을 결정합니다.
방정식 (19)에 따른 외부 펜싱:

2. 외부 기온 변동의 예상 진폭을 계산합니다.
공식 (20)에 따르면:

여기서 αn은 방정식(21)에 의해 결정됩니다.

W/(m 2 ·С).

3. 둘러싸는 구조물의 열 관성에 따라 Di = R i ·S i = 0.05 · 9.6 = 0.48<1, находим коэффициент теплоусвоения наружной поверхности для каждого слоя по формулам  (24 – 26):

W/(m 2 °C).

W/(m 2 °C).

W/(m 2 °C).

4. 계산된 외부 공기 변동 진폭 V의 울타리 두께에 대한 감쇠 계수를 식 (22)를 사용하여 결정합니다.

5. 둘러싸는 구조물 내부 표면의 온도 변동의 실제 진폭을 계산합니다.
, С.

식 (28)의 조건이 만족되면 구조는 내열성 요구 사항을 충족합니다.

계획 1에 따라 요구되는 건물의 단열 설계 절차에 대한 일반적인 다이어그램이 그림 2.1에 나와 있습니다.

어디 R 요구, R 분 - 열 전달 저항의 표준화된 최소값, m 2 ×°C/W;

, – 난방 기간 동안 건물 난방을 위한 표준 계산 비열 에너지 소비량, kJ/(m 2 °C day) 또는 kJ/(m °C day).

방법 "b" 방법 "a"

프로젝트 변경

아니요

예

어디 R 정수 , 휴식 - 펜스 내부 및 외부 표면의 열 전달 저항(m 2 K)/W;

R ~- 둘러싸는 구조의 층의 열 저항, (m 2 × K)/W;

R pr– 불균일한 구조(열 전도성 함유물이 있는 구조)의 감소된 열 저항, (m 2 K)/W;

정수, 내선 – 펜스 내부 및 외부 표면의 열 전달 계수 W/(m 2 K)는 표에 따라 결정됩니다. 7과 테이블. 8 ;

디 나는– 둘러싸는 구조의 층 두께, m;

내가– 층 재료의 열전도 계수, W/(m 2 K).

재료의 열전도도는 습도에 따라 크게 달라지므로 작동 조건이 결정됩니다. 부록 "B"에 따르면 습도 구역은 해당 국가의 영토에 설정된 다음 표에 따라 설정됩니다. 2, 방의 습도 체계와 습도 영역에 따라 둘러싸는 구조 A 또는 B의 작동 조건이 결정되며, 방의 습도 체계가 지정되지 않은 경우 정상으로 허용됩니다. 그런 다음 설정된 작동 조건(A 또는 B)에 따라 부록 "D"에 따라 재료의 열전도 계수가 결정됩니다(부록 "E" 참조).

울타리에 불균일한 내포물이 있는 구조(공극이 있는 바닥 패널, 열 전도성 내포물이 있는 대형 블록 등)가 포함된 경우 이러한 구조의 계산은 특별한 방법을 사용하여 수행됩니다. 이러한 방법은 부록 "M", "N", "P"에 나와 있습니다. 코스 프로젝트에서 이러한 구조물은 1층의 바닥 패널과 마지막 층의 천장이며, 이들의 감소된 열 저항은 다음과 같이 결정됩니다.

ㅏ). 열 흐름과 평행한 평면에 의해 패널은 구성이 균일하고 이질적인 섹션으로 나뉩니다(그림 2.2, ㅏ). 동일한 구성과 크기의 영역에는 동일한 번호가 지정됩니다. 바닥 패널의 총 저항은 평균 저항과 같습니다. 크기로 인해 섹션은 구조의 전체 저항에 불평등한 영향을 미칩니다. 따라서 패널의 열 저항은 다음 공식을 사용하여 수평면의 섹션이 차지하는 영역을 고려하여 계산됩니다.

어디 내가 철근 콘크리트 – 철근 콘크리트의 열전도 계수는 작동 조건 A 또는 B에 따라 결정됩니다.

라 . g.─ 표에 따라 취한 폐쇄 공기층의 열 저항. 7 중간층의 양의 공기 온도(m 2 K)/W.

그러나 얻은 바닥 패널의 열 저항은 실험실 실험 데이터와 일치하지 않으므로 계산의 두 번째 부분이 수행됩니다.

비). 열 흐름 방향에 수직인 평면에 의해 구조는 균질 층과 불균일 층으로 나뉘며 일반적으로 러시아 알파벳의 대문자로 표시됩니다 (그림 2.2, 비). 이 경우 패널의 총 열 저항은 다음과 같습니다.

층 "A", (m 2 K)/W의 열 저항은 어디에 있습니까?

아르 자형비– 층 "B"의 열 저항, (m 2 K)/W.

계산할 때 아르 자형 비크기로 인해 층의 열 저항에 대한 영역의 다양한 영향 정도를 고려해야 합니다.

계산은 다음과 같이 평균을 낼 수 있습니다. 두 경우 모두의 계산은 값에 더 가까운 실험실 실험 데이터와 일치하지 않습니다. R 2 .

바닥 패널 계산은 두 번 수행해야 합니다. 열 흐름이 아래에서 위로(천장), 위에서 아래로(바닥) 향하는 경우입니다.

외부 문의 열 전달 저항은 표에 따라 측정할 수 있습니다. 2.3, 창문 및 발코니 문 - 표에 따름. 이 매뉴얼의 2.2

표 A11을 사용하여 외부 및 내부 도어의 열 저항을 결정합니다. R nd = 0.21(m 2 0 C)/W이므로 이중 외부 도어를 허용합니다. R ind1 = 0.34(m 2 0 C)/W, R ind2 = 0.27(m20C)/W.

그런 다음 공식 (6)을 사용하여 외부 및 내부 도어의 열 전달 계수를 결정합니다.

W/m2oC

W/m2oC

2 열 손실 계산

열 손실은 일반적으로 기본 및 추가로 구분됩니다.

방 사이의 내부 밀폐 구조를 통한 열 손실은 양쪽의 온도 차이가 >3 0C인 경우 계산됩니다.

건물의 주요 열 손실 W는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 F는 울타리의 추정 ​​면적, m2입니다.

공식(9)에 따른 열 손실은 10W로 반올림됩니다. 코너 룸의 온도 t는 표준 룸보다 2 0C 더 높은 것으로 간주됩니다. 외벽(NS)과 내벽(WS), 칸막이(PR), 지하 천정(PL), 삼중창(TO), 이중 외부 문(DD), 내부 문(ID)에 대한 열 손실을 계산합니다. 다락방 바닥(PT).

지하층 위층을 통한 열손실을 계산할 때 확률 0.92의 가장 추운 5일 기간의 온도를 외기온도 tn으로 한다.

추가 열 손실에는 기본 방향, 바람 불기, 외부 문 설계 등과 관련하여 건물의 방향에 따라 달라지는 열 손실이 포함됩니다.

울타리가 동쪽(E), 북쪽(N), 북동쪽(NE) 및 북서쪽(NW)을 향하는 경우 주요 지점에 대한 둘러싸는 구조물의 방향에 대한 추가는 주요 열 손실의 10%로 간주됩니다. 5% - 서쪽(W) 및 남동쪽(SE)인 경우. 건물 높이 N, m에서 외부 문을 통해 돌진하는 찬 공기를 가열하기 위한 추가, 주 열 손실에서 0.27 N을 가져옵니다. 외벽.

공급 환기 공기를 가열하기 위한 열 소비량 W는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 L p – 유량 공기 공급, m 3 / h, 거실의 경우 생활 공간과 주방 공간 1m 2 당 3m 3 / h를 사용합니다.

 n – 외부 공기의 밀도는 1.43kg/m3입니다.

c – 1 kJ/(kg 0 C)와 동일한 비열 용량.

가정용 열 방출은 난방 장치의 열 출력을 보완하며 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.

, (11)

여기서 F p는 난방실의 바닥 면적, m 2입니다.

건물 Q 층의 총(총) 열 손실은 계단을 포함한 모든 방의 열 손실의 합으로 정의됩니다.

그런 다음 다음 공식을 사용하여 건물의 특정 열 특성 W/(m 3 0 C)를 계산합니다.

, (13)

여기서 는 지역 영향을 고려한 계수입니다. 기후 조건(벨로루시의 경우
);

V 건물 – 외부 측정에 따라 측정된 건물의 부피, m 3.

방 101 – 주방; t in =17+20C.

북서쪽 방향(C)으로 외벽을 통한 열 손실을 계산합니다.

외벽 면적 F= 12.3m2;

온도차 t= 41 0C;

외부 공기와 관련하여 둘러싸는 구조물의 외부 표면의 위치를 ​​고려한 계수, n=1;

고려한 열전달 계수 창문 개구부 k = 1.5W/(m20C).

건물의 주요 열 손실 W는 공식 (9)에 의해 결정됩니다.

배향을 위한 추가 열 손실은 Q 메인의 10%이며 다음과 같습니다.

여

공급 환기 공기를 가열하기 위한 열 소비량 W는 공식 (10)에 의해 결정됩니다.

가정용 열 방출은 공식 (11)을 사용하여 결정되었습니다.

공급 환기 공기 난방을 위한 열 소비 Q 정맥과 가구 열 방출 Q 가구는 동일하게 유지됩니다.

삼중 유리의 경우: F = 1.99 m 2, t = 44 0 C, n = 1, 열 전달 계수 K = 1.82 W/m 2 0 C, 창의 주요 열 손실 Q main = 175 W, 추가 Q ext = 15.9W. 외벽의 열 손실(B) Q main = 474.4 W, 추가 Q add = 47.7 W. 바닥의 열 손실은 Q pl입니다. =149W

우리는 얻은 Q i 값을 합산하고 이 방의 총 열 손실을 찾습니다: Q = 1710 W. 마찬가지로 다른 방에서도 열 손실이 발생합니다. 계산 결과는 표 2.1에 입력되어 있습니다.

표 2.1의 계속

표 2.1의 계속

표 2.1의 계속

계산 후에는 건물의 특정 열 특성을 계산해야 합니다.

,

여기서 α 계수는 지역 기후 조건의 영향을 고려합니다(벨로루시의 경우 - α≒1.06).

V 건물 – 외부 측정에 따라 측정된 건물의 부피, m 3

다음 공식을 사용하여 결과적인 특정 열 특성을 비교합니다.

,

여기서 H는 계산되는 건물의 높이입니다.

계산된 열 특성 값이 표준 값에서 20% 이상 벗어나는 경우 이러한 편차의 원인을 찾아야 합니다.

,

왜냐하면 <그러면 우리는 우리의 계산이 정확하다는 것을 받아들입니다.

1.4 외부 도어 및 게이트의 열 전달 저항

외부 도어의 경우 필요한 열 전달 저항 Ro tr은 공식 (1)과 (2)에 따라 결정된 건물 및 구조물 벽의 최소 0.6 R o tr이어야 합니다.

0.6R o tr =0.6*0.57=0.3m²·ºС/W.

표 A.12에 따라 승인된 외부 및 내부 문의 설계를 기반으로 열 저항이 승인됩니다.

외부 목재 문 및 이중 문 0.43m²·ºС/W.

단일 내부 도어 0.34m²·ºС/W

1.5 가벼운 개구부 충전재의 열전달 저항

선택한 유형의 유약에 대해 부록 A에 따라 가벼운 개구부의 열 전달에 대한 열 저항 값이 결정됩니다.

이 경우 외부 채광 개구부 충전재의 열 전달 저항 R은 표준 열 전달 저항보다 작아서는 안 됩니다.

표 5.1에 따라 결정되며 필요한 저항 이상

R= 0.39, 표 5.6에 따라 결정됨

계산된 내부 공기 t in(표 A.3)과 외부 공기 t n의 온도 차이와 표 A.10(t n은 가장 추운 5일의 온도)을 사용하여 가벼운 개구부 충전재의 열 전달 저항 기간).

Rt= t in -(- t n)=18-(-29)=47 m²·ºС/W

R 괜찮음 = 0.55 -

목재 분할 쌍 새시의 삼중 유약용.

목재 프레임의 채광창 채우기 영역에 대한 유약 영역의 비율이 0.6 - 0.74인 경우 R ok의 지정된 값은 10% 증가해야 합니다.

R=0.55∙1.1=0.605m 2 C°/W.

1.6 내부 벽과 칸막이의 열전달 저항

섹션 13. - 통과용 티 1개. z = 1.2; - 콘센트 2개 z = 0.8; 섹션 14 - 분기 1개 z = 0.8; - 밸브 1개 z = 4.5; 주거용 건물 및 차고 난방 시스템의 나머지 부분에 대한 국부 저항 계수도 유사하게 결정됩니다. 1.4.4. 차고 난방 시스템 설계에 대한 일반 조항. 체계...

건물의 열 보호. SNiP 3.05.01-85* 내부 위생 시스템. GOST 30494-96 주거용 및 공공 건물. 실내 미기후 매개변수. GOST 21.205-93 SPDS. 위생 시스템 요소에 대한 기호입니다. 2. 난방 시스템의 화력 결정 건물 외피는 외벽, 상층 위의 천장으로 표현됩니다.

... ; m3; W/m3 ∙ °С. 조건이 충족되어야 합니다. 표준값은 다음에 따라 표 4에서 가져옵니다. 토목 건물(관광 기지)에 대한 표준화된 특정 열 특성 값입니다. 0.16부터< 0,35, следовательно, условие выполняется. 3 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, ...

디자이너. 내부 위생 및 기술 설비: 3시 방향 – Ch 1 난방; 편집자 I. G. Staroverov, Yu. I. Schiller. – 남: Stoyizdat, 1990 – 344p. 8. Lavrentieva V. M., Bocharnikova O. V. 주거용 건물의 난방 및 환기: MU. – 노보시비르스크: NGASU, 2005. – 40p. 9. Eremkin A.I., Koroleva T.I. 건물의 열 체제 : 교과서. – M .: ASV 출판사, 2000. – 369 p. ...