중앙에서 늘어나거나 중앙에서 압축되는 요소입니다. 일반 조항

4.1. 중앙으로 늘어난 요소의 계산은 공식에 따라 이루어져야 합니다.

어디 N– 설계 종방향 힘;

아르 자형 p – 섬유를 따라 목재의 인장 강도를 설계합니다.

에프 nt – 지역 교차 구역순 요소.

결정할 때 에프최대 200mm 길이의 섹션에 위치한 약화는 하나의 섹션에 결합되어야 합니다.

4.2. 일정한 고체 단면의 중앙 압축 요소 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

a) 힘을 위해

b) 안정성을 위해

어디 아르 자형 c – 섬유를 따라 압축되는 목재의 계산된 저항;

j - 4.3항에 따라 결정된 좌굴 계수;

에프 nt – 요소의 순 단면적;

에프 ras - 요소의 계산된 단면적은 다음과 같습니다.

가장자리까지 확장되지 않는 위험한 부분에서 약화 또는 약화가 없는 경우(그림 1, ㅏ), 약화 영역이 25%를 초과하지 않는 경우 이자형 br, 이자형계산 = 에프 br어디 에프 br – 총 단면적; 가장자리까지 확장되지 않는 약화의 경우, 약화 영역이 25%를 초과하는 경우 에프 br, 에프라스 = 4/3 에프 nt; 가장자리까지 대칭적인 약화가 확장됨(그림 1, 비), 에프인종 = 에프 NT.

4.3. 좌굴 계수 j는 공식 (7)과 (8)을 사용하여 결정되어야 합니다.

요소 유연성 l £ 70

; (7)

요소 유연성 l > 70

여기서 계수 a는 목재의 경우 0.8이고 합판의 경우 a = 1입니다.

목재의 경우 계수 A = 3000, 합판의 경우 A = 2500입니다.

4.4. 솔리드 단면 요소의 유연성은 공식에 의해 결정됩니다

어디 엘 o – 요소의 설계 길이;

아르 자형– 축을 기준으로 각각 최대 총 치수를 갖는 요소 단면의 관성 반경 엑스그리고 유.

4.5. 계산된 요소 길이 엘 o 자유 길이를 곱하여 결정해야 합니다. 엘계수 m 0으로

엘오 = 엘 m 0 (10)

단락에 따르면. 4.21과 6.25.

4.6. 전체 단면에 의해 지지되는 유연한 조인트의 복합 요소는 공식 (5)와 (6)에 따라 강도와 안정성을 계산해야 합니다. 에프 NT와 에프종족은 모든 지점의 총 면적으로 결정됩니다. 구성 요소 l의 유연성은 다음 공식에 따른 화합물의 적합성을 고려하여 결정되어야 합니다.

, (11)

여기서 l y는 축에 대한 전체 요소의 유연성입니다. 유(그림 2), 요소의 추정 길이로부터 계산 엘 o 규정 준수를 고려하지 않고;

l 1 – 분기의 예상 길이로부터 계산된 I-I 축에 대한 개별 분기의 유연성(그림 2 참조) 엘 1 ; ~에 엘 1 7개 미만 두께( 시간 1) 분기가 허용됩니다. l 1 = 0;

m у – 공식에 의해 결정되는 유연성 감소 계수

, (12)

어디 비그리고 시간– 요소 단면의 너비와 높이, cm:

N w – 요소의 상호 변위가 합산되는 이음새 수에 의해 결정되는 요소의 예상 이음새 수(그림 2에서, ㅏ– 그림에서 솔기 4개. 2, 비– 솔기 5개);

엘 o – 디자인 요소 길이, m;

N c – 1m 요소당 하나의 솔기에서 예상되는 버팀대 절단 수(절단 횟수가 다른 여러 솔기의 경우 모든 솔기의 평균 절단 수를 취해야 함)

케이 c는 표의 공식을 사용하여 결정해야 하는 화합물의 순응도 계수입니다. 12.

표 12

메모. 못과 다웰의 직경 디, 요소 두께 ㅏ, 너비 비플레이트 다웰의 pl 및 두께 d는 cm 단위로 가져와야합니다.

결정할 때 케이못의 직경은 연결되는 요소 두께의 0.1배를 넘지 않아야 합니다. 손톱 끝이 눌린 부분의 크기가 4개 미만인 경우 디, 인접한 솔기의 절단 부분은 계산에서 고려되지 않습니다. 의미 케이강철 원통형 다웰의 연결은 두께에 따라 결정되어야 합니다. ㅏ연결되는 요소가 더 얇아집니다.

결정할 때 케이참나무 원통형 다웰의 직경은 연결되는 요소 중 더 얇은 두께의 0.25배를 넘지 않아야 합니다.

솔기의 타이는 요소의 길이를 따라 균일한 간격으로 배치되어야 합니다. 힌지형 직선 요소공식 (12) 값을 사용하여 계산에 입력하여 길이의 중간 부분에 절반 양의 연결을 배치하는 것이 허용됩니다. N c, 요소 길이의 바깥쪽 1/4에 채택됩니다.

유연성 구성 요소공식 (11)에 의해 계산된 는 공식에 의해 결정된 개별 분기의 유연성 l보다 크지 않아야 합니다.

, (13)

어디서? 나는 내가 br - 축에 평행한 자체 축을 기준으로 개별 가지 단면의 총 관성 모멘트의 합 유(그림 2 참조);

에프 br – 요소의 총 단면적;

엘 o – 요소의 설계 길이.

모든 가지 섹션의 무게 중심을 통과하는 축에 대한 복합 요소의 유연성(축 엑스그림에서 2) 솔리드 요소에 대해 결정해야 합니다. 즉, 분기가 균등하게 하중을 받는 경우 연결의 적합성을 고려하지 않고 결정해야 합니다. 불균등하게 부하된 분기의 경우 4.7항을 따라야 합니다.

복합 요소의 분기가 서로 다른 단면을 갖는 경우 공식 (11)에서 분기의 계산된 유연성 l 1 은 다음과 같아야 합니다.

, (14)

정의 엘도 1은 도 1에 도시되어 있다. 2.

4.7. 일부 가지가 끝에서 지지되지 않는 유연한 조인트의 복합 요소는 다음 조건에 따라 공식 (5), (6)에 따라 강도와 안정성을 계산할 수 있습니다.

a) 요소의 단면적 에프 NT와 에프종족은 지지되는 가지의 단면에 따라 결정되어야 합니다.

b) 축에 대한 요소의 유연성 유(그림 2 참조)은 식 (11)에 의해 결정됩니다. 이 경우 관성 모멘트는 모든 분기와 지원되는 영역만 고려하여 고려됩니다.

c) 축을 기준으로 유연성을 결정할 때 엑스(그림 2 참조) 관성 모멘트는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

나 = 나 o + 0.5 나하지만, (15)

어디 나약 그리고 나그러나 는 지지된 가지와 지지되지 않은 가지의 단면의 관성 모멘트입니다.

4.8. 가변 높이 섹션의 중앙 압축 요소의 안정성 계산은 공식에 따라 수행되어야 합니다.

, (16)

어디 에프 max – 최대 치수의 총 단면적;

케이그리고 N– 표에서 결정된 단면 높이의 가변성을 고려한 계수. 1 조정 4(상수 단면 요소의 경우) 케이그리고 N = 1);

j는 최대 치수를 갖는 단면에 해당하는 유연성을 위해 4.3항에 따라 결정된 세로 굽힘 계수입니다.

구부릴 수 있는 요소

4.9. 수직 응력 하에서의 강도에 대해 평면 형태의 변형으로 인한 안정성 손실로부터 보호되는 굽힘 요소의 계산(문단 4.14 및 4.15 참조)은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

어디 중– 설계 굽힘 모멘트;

아르 자형- 설계 굽힘 저항;

여 ras - 요소 단면의 계산된 저항 모멘트입니다. 솔리드 요소의 경우 여인종 = 여 nt; 유연한 연결에서 복합 요소를 굽히는 경우 계산된 저항 모멘트는 순 저항 모멘트와 동일하게 취해야 합니다. 여 nt에 계수를 곱한 것 케이승 ; 가치 케이동일한 레이어로 구성된 요소에 대한 w는 표에 나와 있습니다. 13. 결정할 때 여최대 200mm 길이의 요소 섹션에 위치한 약화 섹션은 하나의 섹션으로 결합됩니다.

표 13

메모. 범위와 레이어 수의 중간 값의 경우 계수는 보간에 의해 결정됩니다.

4.10. 전단 강도에 대한 굽힘 요소의 계산은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

어디 큐– 설계 횡력;

에스 br – 중립 축을 기준으로 요소 단면의 전단 부분의 총 정적 모멘트;

나 br - 중립 축에 대한 요소 단면의 총 관성 모멘트.

비 Ras – 요소 섹션의 디자인 너비;

아르 자형 sk – 굽힘 중 전단에 대한 계산된 저항.

4.11. 링크 컷 수 N s는 횡력의 명확한 다이어그램이 있는 섹션에서 복합 요소의 각 이음새에 균등하게 간격을 두고 다음 조건을 충족해야 합니다.

, (19)

어디 티– 주어진 솔기에서 연결부의 계산된 하중 지지력;

중ㅏ, 중 B – 고려 중인 단면의 초기 A 및 최종 B 단면의 굽힘 모멘트.

메모. 솔기에 다른 연결이 있는 경우 견딜 수있는 능력, 그러나 작업의 성격(예: 다웰 및 못)이 동일하므로 이들의 하중 지지 능력을 합산해야 합니다.

4.12. 경사 굽힘 중 강도에 대한 고체 단면 요소의 계산은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

, (20)

어디 중 x와 중 y – 단면의 주축에 대한 설계 굽힘 모멘트의 구성 요소 엑스그리고 유;

여 x와 여 y - 단면의 주축에 대한 순 단면의 저항 모멘트 엑스그리고 유.

4.13. 접착식 모멘트 굽힘 곡선 요소 중곡률을 감소시키는 는 다음 공식을 사용하여 반경 방향 인장 응력을 확인해야 합니다.

, (21)

여기서 s 0 은 신장된 영역의 가장 바깥쪽 섬유의 수직 응력입니다.

에스 나– 방사형 인장 응력이 결정되는 단면의 중간 섬유의 수직 응력

안녕– 가장 바깥쪽 섬유와 고려되는 섬유 사이의 거리

나는– 가장 바깥쪽 섬유와 고려된 섬유 사이에 위치한 정상 인장 응력 다이어그램 부분의 무게 중심을 통과하는 선의 곡률 반경

아르 자형 90페이지 – 표의 7항에 따라 섬유 전체에 걸쳐 계산된 목재의 인장 강도. 삼.

4.14. 직사각형의 일정한 단면을 갖는 구부릴 수 있는 요소의 편평한 형태 변형의 안정성 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

어디 중– 고려 중인 영역의 최대 굽힘 모멘트 엘아르 자형;

여 br – 고려 중인 영역의 최대 총 저항 모멘트 엘피.

굽힘 평면으로부터의 변위에 대해 힌지로 고정되고 지지 부분의 세로 축 주위의 회전에 대해 고정된 직사각형 일정 단면의 굽힐 수 있는 요소에 대한 계수 jM은 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

, (23)

어디 엘 p는 요소의 지지 부분 사이의 거리이고, 굽힘 평면으로부터의 변위로부터 중간 지점에 요소의 압축된 가장자리를 고정할 때 이 지점 사이의 거리입니다.

비- 단면 폭;

시간 – 최대 높이사이트의 단면 엘피;

케이 f - 해당 영역의 굽힘 모멘트 다이어그램의 모양에 따른 계수 엘 p, 표에 따라 결정됩니다. 2 형용사. 4 현재 표준.

길이에 따라 높이가 선형으로 변하고 단면 폭이 일정한 굽힘 요소를 계산할 때 순간부터 늘어나는 평면을 따라 고정되지 않습니다. 중가장자리 또는 중 < 4 коэффициент j중공식(23)에 따라 추가 계수를 곱해야 합니다. 케이그리고 중. 가치 케이그리고 중표에 나와 있습니다. 2 형용사. 4. 언제 중³ 4 케이그리고 중 = 1.

단면의 요소 신장 가장자리의 중간 지점에서 굽힘면에서 보강되는 경우 엘 p 계수 j 중공식 (23)에 의해 결정되며 계수를 곱해야합니다 케이피 중 :

, (24)

어디 p - 중심각라디안으로 면적 정의 엘원형 요소의 p(직선 요소의 경우 a p = 0);

중– 해당 영역에서 늘어난 가장자리의 강화된(동일한 피치로) 지점 수 엘피(에 중³ 4 값은 1과 동일해야 합니다).

4.15. 일정한 I-빔 또는 상자 모양 단면의 굽힘 요소의 편평한 형태 변형의 안정성을 확인하는 것은 다음과 같은 경우에 수행되어야 합니다.

엘 p³ 7 비, (25)

어디 비– 압축된 단면 코드의 너비.

계산은 공식에 따라 이루어져야합니다

여기서 j는 4.3절에 따라 결정된 요소의 압축된 현의 굽힘 평면으로부터 세로 굽힘 계수입니다.

아르 자형с – 설계 압축 저항;

여 br – 단면의 총 저항 모멘트; 합판 벽의 경우 - 요소의 굽힘 평면에서 저항 모멘트가 감소합니다.

목재 구조 요소 계산첫 번째 그룹의 한계 상태에 따라

중앙에서 늘어나거나 중앙에서 압축되는 요소

6.1 중앙으로 늘어난 요소의 계산은 공식에 따라 이루어져야 합니다.

계산된 종방향 힘은 어디에 있습니까?

결을 따라 계산된 목재의 인장 강도.

단방향 베니어로 만든 목재도 마찬가지입니다(5.7).

요소의 순 단면적입니다.

최대 200mm 길이의 섹션에 있는 약점을 확인할 때는 하나의 섹션으로 결합해야 합니다.

6.2 일정한 고체 단면의 중앙 압축 요소 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

a) 힘을 위해

b) 안정성을 위해

섬유를 따라 압축되는 목재의 계산된 저항은 어디에 있습니까?

단방향 베니어로 만든 목재도 마찬가지입니다.

6.3에 따라 결정된 좌굴계수;

요소의 순 단면적;

요소의 계산된 단면적은 다음과 같습니다.

가장자리까지 확장되지 않는 위험한 부분에서 약화 또는 약화가 없는 경우(그림 1, ㅏ), 약화 면적이 25%를 초과하지 않는 경우, 총 단면적은 어디입니까? 가장자리까지 확장되지 않는 약화의 경우, 약화 영역이 25%를 초과하는 경우; 가장자리까지 대칭적인 약화가 확장됩니다(그림 1, 비),.

ㅏ- 가장자리까지 확장되지 않음 비- 가장자리를 향함

그림 1- 압축된 요소의 풀림

6.3 좌굴 계수는 다음 공식을 사용하여 결정해야 합니다.

요소 유연성 70

요소 유연성 70

여기서 계수는 목재의 경우 0.8이고 합판의 경우 1.0입니다.

목재의 경우 계수 3000, 합판 및 단방향 베니어 목재의 경우 2500입니다.

6.4 솔리드 단면 요소의 유연성은 공식에 의해 결정됩니다

요소의 예상 길이는 어디에 있습니까?

축을 기준으로 최대 총 치수를 갖는 요소 단면의 관성 반경입니다.

6.5 요소의 유효 길이는 요소의 자유 길이에 계수를 곱하여 결정해야 합니다.

6.21에 따르면.

6.6 전체 단면에 의해 지지되는 컴플라이언트 조인트의 복합 요소는 공식 (8)과 (9)에 따라 강도와 안정성을 계산해야 하며 모든 가지의 총 면적으로 정의되어야 합니다. 구성 요소의 유연성은 다음 공식에 따른 화합물의 적합성을 고려하여 결정되어야 합니다.

규정 준수를 고려하지 않고 요소의 예상 길이로부터 계산된 축에 대한 전체 요소의 유연성(그림 2)은 어디에 있습니까?

* - 가지의 예상 길이로부터 계산된 I-I 축에 대한 개별 가지의 유연성(그림 2 참조) 0*에서 최소 7개의 두께() 가지를 가져옵니다.

유연성 감소 계수는 공식에 의해 결정됩니다.

* 공식과 설명은 원본과 동일합니다. - 데이터베이스 제조업체의 메모.

여기서 및 는 요소 단면의 너비와 높이, cm입니다.

요소의 상호 변위가 합산되는 이음새 수에 의해 결정되는 요소의 이음새 추정 수입니다(그림 2에서, ㅏ- 그림 2의 솔기 4개, 비- 솔기 5개);

디자인 요소 길이, m;

1m 요소당 하나의 솔기에서 예상되는 버팀대 절단 수(절단 횟수가 다른 여러 솔기의 경우 모든 솔기의 평균 절단 수를 취해야 함)

표 15의 공식을 사용하여 결정해야 하는 화합물의 준수 계수.

ㅏ- 개스킷 포함, 비- 개스킷 없음

그림 2- 구성품

표 15

못의 직경을 결정할 때 연결되는 요소 두께의 0.1 이하를 취해야합니다. 손톱의 꼬인 끝 부분의 크기가 더 작은 경우 인접한 솔기 부분의 절단 부분은 계산에서 고려되지 않습니다. 강철 원통형 다웰의 연결 값은 연결되는 요소 중 더 얇은 요소의 두께에 따라 결정되어야 합니다.

참나무 원통형 다웰의 직경을 결정할 때 연결되는 요소 중 더 얇은 두께의 0.25를 넘지 않아야 합니다.

솔기의 타이는 요소의 길이를 따라 균일한 간격으로 배치되어야 합니다. 힌지로 지지되는 직선 요소에서는 길이의 중간 4분의 1에 연결 수의 절반을 설치할 수 있으며 요소 길이의 외부 4분의 1에 허용되는 값을 공식 (12)를 사용하여 계산에 도입합니다.

공식 (11)에 의해 계산된 복합 요소의 유연성은 다음 공식에 의해 결정된 개별 분기의 유연성보다 크지 않아야 합니다.

축에 평행한 자체 축을 기준으로 개별 분기 단면의 총 관성 모멘트의 합은 어디에 있습니까(그림 2 참조).

요소의 총 단면적;

요소의 예상 길이입니다.

모든 가지 섹션의 무게 중심을 통과하는 축(그림 2의 축)에 대한 복합 요소의 유연성은 솔리드 요소에 대해 결정되어야 합니다. 분기가 균등하게 로드되면 연결 준수를 고려하지 않습니다. 불균일하게 하중이 가해진 가지의 경우, 6.7을 따라야 합니다.

복합 요소의 분기가 서로 다른 단면을 갖는 경우 공식(11)에서 분기의 계산된 유연성은 다음과 같아야 합니다.

정의는 그림 2에 나와 있습니다.

6.7 일부 가지가 끝에서 지지되지 않는 유연한 조인트의 복합 요소는 다음 조건에 따라 공식 (5), (6)에 따라 강도와 안정성을 계산할 수 있습니다.

a) 요소의 단면적은 지지되는 가지의 단면에 따라 결정되어야 합니다.

b) 축에 대한 요소의 유연성(그림 2 참조)은 식(11)에 의해 결정됩니다. 이 경우 관성 모멘트는 모든 분기와 지원되는 영역만 고려하여 고려됩니다.

c) 축에 대한 유연성을 결정할 때(그림 2 참조) 관성 모멘트는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

여기서 와 는 각각 지지된 가지와 지지되지 않은 가지의 단면 관성 모멘트입니다.

6.8 가변 높이 섹션의 중앙 압축 요소의 안정성 계산은 공식에 따라 수행되어야 합니다.

최대 치수의 총 단면적은 어디에 있습니까?

부록 E의 표 E.1에 따라 결정된 단면 높이의 가변성을 고려한 계수(상수 단면 요소의 경우1)

최대 치수를 갖는 단면에 해당하는 유연성에 대해 6.3에 따라 결정된 좌굴 계수.

열은 수직 요소입니다. 내하중 구조머리 위 구조물에서 기초로 하중을 전달하는 건물.

강철 기둥을 계산할 때 SP 16.13330 "Steel Structures"를 따라야 합니다.

강철 기둥의 경우 일반적으로 I-빔, 파이프, 정사각형 프로파일 또는 채널, 앵글 및 시트의 복합 단면이 사용됩니다.

중앙 압축 기둥의 경우 파이프 또는 정사각형 프로파일을 사용하는 것이 가장 좋습니다. 금속 무게 측면에서 경제적이며 아름다운 미적 외관을 가지고 있지만 내부 공동을 칠할 수 없으므로 이 프로파일을 밀봉해야 합니다.

기둥에 넓은 플랜지 I-빔을 사용하는 것이 널리 퍼져 있습니다. 한 평면에 기둥을 끼울 때 이러한 유형의 프로파일이 최적입니다.

기초에 기둥을 고정하는 방법은 매우 중요합니다. 기둥은 한 면에서는 고정되고 다른 면에서는 힌지로 고정되거나 두 면에서 고정되는 힌지 고정 방식을 가질 수 있습니다. 고정 방법의 선택은 건물의 구조에 따라 달라지며 계산에서 더 중요합니다. 기둥의 설계 길이는 고정 방법에 따라 다릅니다.

도리를 고정하는 방법도 고려해야 하는데, 벽 패널, 기둥의 보 또는 트러스에서 하중이 기둥 측면에서 전달되는 경우 편심률을 고려해야 합니다.

기둥이 기초에 고정되고 보가 기둥에 견고하게 부착된 경우 계산된 길이는 0.5l이지만 계산에서는 일반적으로 0.7l로 간주됩니다. 빔은 하중의 영향으로 구부러지며 완전히 끼이지 않습니다.

실제로는 기둥을 따로 고려하지 않고 건물의 프레임이나 3차원 모델을 프로그램에서 모델링해서 로드하고 어셈블리에 있는 기둥을 계산해서 필요한 프로파일을 선택하는데 프로그램에서는 볼트의 구멍으로 인해 단면이 약해지는 것을 고려하기 어려울 수 있으므로 단면을 수동으로 확인해야 하는 경우가 있습니다.

기둥을 계산하기 위해서는 주요 단면에서 발생하는 최대 압축/인장 응력과 모멘트를 알아야 하며, 이를 위해 응력선도가 작성됩니다. 이번 검토에서는 도표를 작성하지 않고 기둥의 강도 계산만 고려할 것입니다.

다음 매개변수를 사용하여 열을 계산합니다.

1. 중심 인장/압축 강도

2. 중앙 압축 시 안정성(2개 평면)

3. 종방향 힘과 굽힘 모멘트의 복합 작용에 따른 강도

4. 로드의 최대 유연성 확인(2면에서)

1. 중심 인장/압축 강도

SP 16.13330 조항 7.1.1에 따라 표준 저항을 갖는 강철 요소의 강도 계산 아르 자형 yn ≤ 440 N/mm2, 중앙 인장 또는 힘에 의한 압축 N은 공식에 따라 충족되어야 합니다.

ㅏ n은 프로파일의 순 단면적입니다. 즉 구멍에 의한 약화를 고려하여;

아르 자형 y는 압연강의 설계 저항입니다(강 등급에 따라, 표 B.5 SP 16.13330 참조).

γ c는 작동 조건 계수입니다(표 1 SP 16.13330 참조).

이 공식을 이용하여 프로파일의 최소 필요 단면적을 계산하고 프로파일을 설정할 수 있습니다. 앞으로 검증 계산에서 열 섹션의 선택은 섹션 선택 방법을 통해서만 수행될 수 있으므로 여기에서는 섹션이 있을 수 없는 작은 시작점을 설정할 수 있습니다.

2. 중앙 압축 시 안정성

안정성 계산은 공식을 사용하여 SP 16.13330 조항 7.1.3에 따라 수행됩니다.

ㅏ- 프로파일의 총 단면적, 즉 구멍에 의한 약화를 고려하지 않은 것.

아르 자형

γ

φ - 중앙 압축 하의 안정성 계수.

보시다시피 이 공식은 이전 공식과 매우 유사하지만 여기에 계수가 나타납니다. φ , 이를 계산하려면 먼저 막대의 조건부 유연성을 계산해야 합니다. λ (위의 줄로 표시됨)

어디 아르 자형 y - 강철의 계산된 저항;

이자형- 탄성 계수;

λ - 막대의 유연성은 다음 공식으로 계산됩니다.

어디 엘 ef는 막대의 설계 길이입니다.

나- 단면의 회전 반경.

예상 길이 엘 SP 16.13330 절 10.3.1에 따라 일정한 단면의 기둥(랙) 또는 계단형 기둥의 개별 단면의 ef는 공식에 의해 결정되어야 합니다.

어디 엘- 열 길이

μ - 유효 길이의 계수.

유효 길이 계수 μ 단면이 일정한 기둥(랙)은 끝 부분을 고정하는 조건과 하중 유형에 따라 결정되어야 합니다. 끝 부분을 고정하는 경우와 하중 유형에 따라 값 μ 다음 표에 나와 있습니다.

단면의 관성 반경은 프로파일에 해당하는 GOST에서 찾을 수 있습니다. 프로파일은 미리 지정되어야 하며 계산은 섹션 열거로 축소됩니다.

왜냐하면 대부분의 프로파일에 대한 2개 평면의 회전 반경은 다음과 같습니다. 다른 의미비행기 2대( 동일한 값파이프와 정사각형 프로파일만 있음) 고정이 다를 수 있으며 결과적으로 설계 길이도 다를 수 있으므로 2개 평면에 대해 안정성 계산을 수행해야 합니다.

이제 조건부 유연성을 계산하기 위한 모든 데이터가 확보되었습니다.

궁극적인 유연성이 0.4보다 크거나 같으면 안정성 계수는 φ 다음 공식으로 계산됩니다.

계수 값 δ 다음 공식을 사용하여 계산해야 합니다.

승산 α 그리고 β 표 참조

계수 값 φ 이 공식을 사용하여 계산된 는 (7.6/ λ 2) 조건부 유연성 값이 3.8 이상인 경우 섹션 유형 a, b 및 c에 대해 각각 4.4 및 5.8.

값으로 λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

계수 값 φ 부록 D SP 16.13330에 나와 있습니다.

이제 모든 초기 데이터가 알려졌으므로 처음에 제시된 공식을 사용하여 계산을 수행합니다.

위에서 언급했듯이 2개 평면에 대해 2번의 계산이 필요합니다. 계산이 조건을 만족하지 않으면 더 많은 정보를 포함하는 새 프로필을 선택합니다. 훌륭한 가치단면의 회전 반경. 예를 들어 힌지형 씰을 견고한 씰로 변경하거나 기둥을 타이로 스팬에 고정하는 등 설계 방식을 변경할 수도 있으며 로드의 설계 길이를 줄일 수 있습니다.

판자나 격자가 있는 개방형 U자형 섹션의 단단한 벽으로 압축 요소를 강화하는 것이 좋습니다. 스트립이 없는 경우 SP 16.13330의 7.1.5항에 따라 굴곡-비틀림 좌굴의 경우 안정성을 검사해야 합니다.

3. 종방향 힘과 굽힘 모멘트의 복합 작용에 따른 강도

일반적으로 기둥에는 축방향 압축 하중뿐만 아니라 바람에 의한 굽힘 모멘트도 하중을 받습니다. 기둥 중앙이 아닌 측면에서 수직하중이 작용하는 경우에도 모멘트가 발생합니다. 이 경우 공식을 사용하여 9.1.1 SP 16.13330 조항에 따라 검증 계산을 수행해야 합니다.

어디 N- 종방향 압축력;

ㅏ n은 순 단면적(구멍에 의한 약화 고려)입니다.

아르 자형 y - 설계 강철 저항;

γ c는 작동 조건 계수(표 1 SP 16.13330 참조)입니다.

n, CX그리고 CY— 표 E.1 SP 16.13330에 따라 허용되는 계수

MX그리고 나의- 상대적인 순간 축 X-X그리고 Y-Y;

여 xn, 최소 및 여 yn,min - X-X 및 Y-Y 축에 대한 단면적 저항 모멘트(프로파일에 대한 GOST 또는 참고서에서 찾을 수 있음)

비— 바이모멘트, SNiP II-23-81*에서 이 매개변수는 계산에 포함되지 않았으며, 이 매개변수는 탈평을 고려하기 위해 도입되었습니다.

여Ω,min – 단면의 섹터별 저항 모멘트.

처음 3개 구성 요소에 대해 질문이 없어야 한다면 이중 순간을 고려하면 몇 가지 어려움이 발생합니다.

바이모멘트는 단면 편평의 선형 응력 분포 영역에 도입된 변화를 특징으로 하며 실제로 반대 방향으로 향하는 한 쌍의 모멘트입니다.

SCAD를 포함하여 많은 프로그램이 이중 토크를 계산할 수 없다는 점은 주목할 가치가 있습니다.

4. 로드의 최대 유연성 확인

압축 요소의 유연성 λ = lef / i는 원칙적으로 한계값을 초과해서는 안 됩니다. λ 당신은 테이블에 주어진

이 공식의 계수 α는 중앙 압축 하의 안정성 계산에 따른 프로파일 활용 계수입니다.

안정성 계산과 마찬가지로 이 계산도 2개 평면에 대해 수행되어야 합니다.

프로파일이 적합하지 않은 경우 단면의 회전 반경을 늘리거나 설계 방식을 변경하여 단면을 변경해야 합니다(설계 길이를 줄이기 위해 고정 장치를 변경하거나 타이로 고정).

중요한 요소가 극도의 유연성이라면 가장 낮은 등급의 강철을 선택할 수 있습니다. 강철 등급은 최고의 유연성에 영향을 미치지 않습니다. 최선의 선택선택 방법을 사용하여 계산할 수 있습니다.

4.5. 요소의 설계 길이는 요소의 자유 길이에 계수를 곱하여 결정해야 합니다.

조항 4.21 및 6.25에 따라.

4.6. 전체 단면에 의해 지지되는 컴플라이언트 조인트의 복합 요소는 공식 (5) 및 (6)에 따라 강도와 안정성을 계산해야 하며 모든 가지의 총 면적으로 결정됩니다. 구성 요소의 유연성은 다음 공식에 따른 화합물의 적합성을 고려하여 결정되어야 합니다.

(11)

(12)

못의 직경을 결정할 때 연결되는 요소 두께의 0.1 이하를 취해야합니다. 손톱 끝 부분의 크기가 4보다 작으면 인접한 솔기 부분의 절단 부분은 계산에서 고려되지 않습니다. 강철 원통형 다웰의 연결 값은 연결되는 요소 중 더 얇은 요소의 두께에 따라 결정되어야 합니다.

쌀. 2. 구성품

a - 개스킷 포함; b - 개스킷 없음

표 12

참나무 원통형 다웰의 직경을 결정할 때 연결되는 요소 중 더 얇은 두께의 0.25를 넘지 않아야 합니다.

솔기의 타이는 요소의 길이를 따라 균일한 간격으로 배치되어야 합니다. 힌지로 지지되는 직선 요소에서는 길이의 중간 4분의 1에 연결 수의 절반을 설치할 수 있으며 요소 길이의 외부 4분의 1에 허용되는 값을 공식 (12)를 사용하여 계산에 도입합니다.

공식(11)을 사용하여 계산된 복합 요소의 유연성은 공식에 의해 결정된 개별 가지의 유연성보다 크지 않아야 합니다.

(13)

모든 가지 섹션의 무게 중심을 통과하는 축(그림 2의 축)에 대한 복합 요소의 유연성은 솔리드 요소에 대해 결정되어야 합니다. 분기가 균등하게 로드되면 연결 준수를 고려하지 않습니다. 하중이 고르지 않은 분기의 경우 4.7항을 따라야 합니다.

복합 요소의 가지의 단면이 다른 경우 공식 (11)에서 계산된 가지의 유연성은 다음과 같아야 합니다.

(14)

정의는 그림 2에 나와 있습니다.

4.7. 일부 가지가 끝에서 지지되지 않는 유연한 조인트의 복합 요소는 다음 조건에 따라 공식 (5), (6)에 따라 강도와 안정성을 계산할 수 있습니다.

a) 요소의 단면적은 지지되는 가지의 단면적에서 결정되어야 합니다.

b) 축에 대한 요소의 유연성(그림 2 참조)은 식(11)에 의해 결정됩니다. 이 경우 관성 모멘트는 모든 분기와 지원되는 영역만 고려하여 고려됩니다.

c) 축에 대한 유연성을 결정할 때(그림 2 참조) 관성 모멘트는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

4.8. 가변 높이 섹션의 중앙 압축 요소의 안정성 계산은 공식에 따라 수행되어야 합니다.

구부릴 수 있는 요소

4.9. 수직 응력 하에서의 강도에 대해 평면 형태의 변형으로 인한 안정성 손실로부터 보호되는 굽힘 요소의 계산(문단 4.14 및 4.15 참조)은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

표 13

4.10. 전단 강도에 대한 굽힘 요소의 계산은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

4.11. 횡력의 명확한 다이어그램이 있는 섹션에서 복합 요소의 각 이음새에 균일하게 간격을 둔 슬라이스 수는 다음 조건을 충족해야 합니다.

(19)

메모. 하중 지지력이 다른 이음새에 연결부가 있는 경우

작업의 성격이 동일함(예: 다웰 및 못), 베어링

그들의 능력은 요약되어야합니다.

4.12. 경사 굽힘 중 강도에 대한 고체 단면 요소의 계산은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

(20)

4.13. 곡률을 감소시키는 순간에 의해 구부러지는 접착된 곡선 요소는 다음 공식에 따라 반경 방향 인장 응력을 확인해야 합니다.

(21)

4.14. 직사각형 단면의 구부릴 수 있는 요소의 평평한 변형 형태의 안정성 계산은 공식에 따라 이루어져야 합니다.

굽힘 평면의 변위에 대해 힌지 연결되고 지지 부분의 세로 축 주위의 회전에 대해 고정된 직사각형 단면의 굽힘 요소에 대한 계수는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

길이에 따라 선형적으로 변하는 높이와 일정한 단면 폭을 갖는 굽힘 모멘트를 계산할 때 모멘트에서 늘어난 모서리를 따라 면외 고정이 없거나 식(23)에 따른 계수가 다음과 같아야 하는 경우 추가 계수를 곱한 값은 표 2, 부록 4에 나와 있습니다. =1일 때.

단면에서 요소의 늘어난 가장자리의 중간 지점에서 굽힘 평면에서 보강되는 경우 식 (23)에 의해 결정된 계수에 다음 계수를 곱해야 합니다.

:= (24)

4.15. I- 빔 또는 상자 모양 단면의 굽힘 요소의 평평한 형태 변형의 안정성을 점검해야합니다.

계산은 공식에 따라 이루어져야합니다

굽힘으로 인해 축방향 힘을 받는 요소

4.16. 편심 신장 및 신장 굽힘 요소의 계산은 공식에 따라 이루어져야 합니다.

(27)

4.17. 편심 압축 및 압축 굽힘 요소의 강도 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

(28)

참고: 1. 대칭 다이어그램이 있는 힌지 지지 요소의 경우

굽힘 모멘트 사인곡선, 포물선, 다각형

유사한 윤곽선과 캔틸레버 요소의 경우

공식으로 결정하다

2. 힌지 지지 요소에서 굽힘 모멘트 다이어그램이 삼각형 또는 직사각형 모양인 경우 식 (30)에 따른 계수에 보정 계수를 곱해야 합니다.

(31)

3. 단순 지지 요소의 비대칭 하중의 경우 굽힘 모멘트의 크기는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

(32)

4. 높이가 가변적인 단면요소의 경우, 식 (30)의 면적을 최대 단면 높이로 취하고, 계수에 표 1, 부록 4에 따라 구한 계수를 곱해야 한다.

5. 압축 응력에 대한 굽힘 응력의 비율이 0.1 미만인 경우 굽힘 모멘트를 고려하지 않고 식 (6)을 사용하여 압축 굽힘 요소의 안정성도 확인해야 합니다.

4.18. 압축 굽힘 요소의 편평한 변형 형태의 안정성 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야합니다.

(33)

순간부터 늘어난 모서리 측면의 변형 평면 영역에 요소에 고정 장치가 있는 경우 계수에 식 (24)에 의해 결정된 계수를 곱하고 계수에 다음 식을 곱해야 합니다.

(34)

순간 또는 순간에서 늘어난 모서리를 따라 면외 고정이 없는 높이 가변 단면의 요소를 계산할 때 계수 및 공식 (8) 및 (23)에 의해 결정된 를 추가로 곱해야 합니다. , 각각 계수에 의해 그리고 표 1과 2 부록 .4에 제시되어 있습니다. ~에

4.19. 복합 압축 굽힘 요소에서 설계 길이가 7개의 가지 두께를 초과하는 경우 가장 응력을 받는 가지의 안정성을 공식에 ​​따라 확인해야 합니다.

(35)

굽힘 평면에서 압축 굽힘 복합 요소의 안정성은 굽힘 모멘트를 고려하지 않고 공식 (6)을 사용하여 확인해야 합니다.

4.20. 압축력이 전체 단면에 걸쳐 적용될 때 횡력의 명확한 다이어그램이 있는 단면에서 압축 굽힘 복합 요소의 각 이음매에 균일하게 간격을 둔 타이 컷 수는 다음 조건을 충족해야 합니다.

값은 0.5 이상이어야 합니다.

c) 압축된 요소와 동일한 힘의 늘어난 요소가 교차하는 경우 - 가장 긴 길이노드 중심에서 요소의 교차점까지 측정된 압축 요소입니다.

교차하는 요소가 복합 단면을 갖는 경우 공식(11)에 의해 결정된 해당 유연성 값을 공식(37)로 대체해야 합니다.

4.22. 요소 및 개별 분기의 유연성 목조 구조물표 14에 명시된 값을 초과해서는 안됩니다.

접착 요소 계산의 특징

나무를 넣은 합판

4.23. 적층합판 및 목재 요소의 계산은 단면 축소법을 사용하여 수행해야 합니다.

4.24. 슬래브(그림 3)와 패널의 신장된 합판 덮개의 강도는 다음 공식을 사용하여 확인해야 합니다.

합판으로 축소된 단면의 저항 모멘트는 단락 4.25의 지침에 따라 결정되어야 합니다.

4.25. 목재가 있는 적층 합판 슬라브 단면의 감소된 저항 모멘트는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

그림 3. 합판 및 목재적층판의 단면

중립축에 대한 감소된 단면의 전단 부분의 정적 모멘트;

외부 층의 결을 따라 결을 따라 목재 또는 합판을 따라 부서지는 것에 대한 계산된 저항;

계산된 단면 너비는 프레임 리브의 전체 너비와 동일해야 합니다.

총면적(총)- 돌(블록)의 단면적은 공극 및 돌출 부분을 제외한 면적입니다. [건물 구조 설계에 관한 영어-러시아어 사전. MNTKS, 모스크바, 2011] 주제 건물 건설 KO 연면적…

총 볼트 단면적- A - [건물 구조 설계를 위한 영어-러시아어 사전. MNTKS, Moscow, 2011] 주제 건물 구조 동의어 A EN 볼트의 총 단면 ... 기술 번역가 가이드

지원 부분- 3.10 지지 부분: 경간으로부터 하중을 전달하고 경간의 지지 장치에 필요한 각도 및 선형 운동을 제공하는 교량 구조의 요소입니다. 출처: STO GK Transstroy 004 2007: 금속... ...

GOST R 53628-2009: 교량 건설용 금속 롤러 베어링. 명세서- 용어 GOST R 53628 2009: 교량 건설용 금속 롤러 베어링. 명세서원본 문서: 3.2 경간 길이: 경간의 가장 바깥쪽 구조 요소 사이의 거리로 측정됩니다. 규범 및 기술 문서 용어에 대한 사전 참고서

자연 또는 자연 재료로 만든 구조물의 벽돌 인공 돌. 천연석으로 만든 벽돌 벽돌 줄의 아름다운 교대와 자연스러운 색상 덕분에 자연석그러한 돌의 벽돌은 건축가에게 더 많은 기회를 제공합니다... ... 콜리어의 백과사전

용어 1: : dw 요일의 숫자. "1"은 월요일에 해당합니다. 다양한 문서의 용어 정의: dw DUT 모스크바와 UTC 시간의 차이는 시간의 정수로 표현됩니다. 용어 정의 ... ... 규범 및 기술 문서 용어에 대한 사전 참고서

- (미국) (미국, 미국). 나. 일반 정보미국 주 북아메리카. 면적 940만km2. 인구 2억 1600만 명. (1976, 평가). 수도는 워싱턴이다. 행정적으로는 미국의 영토...

GOST R 53636-2009: 펄프, 종이, 판지. 용어 및 정의- 용어 GOST R 53636 2009: 펄프, 종이, 판지. 용어 및 정의 원본 문서: 3.4.49 절대 건조 중량: (105 ± 2) °C의 온도에서 건조 후 조건 하에서 일정한 중량으로 건조된 후 종이, 판지 또는 셀룰로오스의 중량 ... ... 규범 및 기술 문서 용어에 대한 사전 참고서

수력 발전소(HPP)는 물의 흐름 에너지가 전기 에너지로 변환되는 구조물과 장비의 복합체입니다. 수력 발전소는 일련의 유압 구조 체인으로 구성됩니다(유압 참조... ... 위대한 소련 백과사전

- (1935년 페르시아 이전) I. 일반 정보 I. 서아시아의 주. 북쪽으로는 소련, 서쪽으로는 터키, 이라크, 동쪽으로는 아프가니스탄, 파키스탄과 국경을 접하고 있다. 북쪽은 카스피해, 남쪽은 페르시아 만, 오만 만, ... ... 위대한 소련 백과사전

snip-id-9182: 고속도로 및 인공 구조물의 건설, 재건축 및 수리 중 작업 유형에 대한 기술 사양- 용어 조각 ID 9182: 고속도로 및 인공 구조물의 건설, 재건축 및 수리 중 작업 유형에 대한 기술 사양: 3. 아스팔트 분배기. 아스팔트 콘크리트 과립을 강화하는 데 사용됩니다. ... 규범 및 기술 문서 용어에 대한 사전 참고서