Stanovení potřebného tlaku při dané intenzitě zavlažování. Opět intenzita závlahy a minimální průtok Jak zajistit požadovanou intenzitu závlahy

Volba hasiva, způsob a typ hašení automatická instalace hašení ohně

Možné OTV jsou vybírány v souladu s NPB 88-2001. S přihlédnutím k informacím o použitelnosti zařízení požární ochrany pro zařízení požární ochrany v závislosti na třídě požáru a vlastnostech umístěných hmotný majetek Souhlasím s doporučením pro hašení požárů třídy A1 (A1 - spalování pevných látek doprovázené doutnáním) je vhodné vodní mlha TRV.

V odhadovaném grafický úkol Přijímáme AUP-TRV. Předmětný bytový dům bude mít vodou naplněnou strunu (pro místnosti s minimální teplotou vzduchu 10˚C a vyšší). Instalace sprinklerů jsou přijímány v místnostech s vys nebezpečí ohně. Návrh instalací TRV musí být proveden s přihlédnutím k architektonickým plánovacím řešením chráněných prostor a technické parametry, technické instalace TRV uvedené v dokumentaci pro postřikovače nebo modulární instalace TRV. Parametry navrženého zavlažovače AUP (intenzita zavlažování, spotřeba odpadní vody, minimální zavlažovací plocha, délka dodávky vody a maximální vzdálenost mezi sprinklery, určíme v souladu s. V sekci 2.1 byla určitá skupina objektů v RGZ. Pro ochranu prostor byste měli používat sprinklery B3 – „Maxstop“.

Tabulka 3

Parametry hasicí instalace.

2.3. Trasování hasicích systémů.

Na obrázku je schéma trasování, podle kterého je nutné nainstalovat sprinkler v chráněné místnosti:

Obrázek 1.

Počet sprinklerů v jedné sekci instalace není omezen. Současně, aby bylo možné vydat signál objasňující místo požáru budovy, a také zapnout varovné systémy a systémy pro odvod kouře, se doporučuje nainstalovat na přívodní potrubí alarmy průtoku kapaliny se vzorem odezvy. Pro skupinu 4 minimální vzdálenost od horního okraje objektů k postřikovačům by měla být 0,5 metru. Vzdálenost od vývodu zadešťovače instalovaného svisle k rovině podlahy by měla být od 8 do 40 cm, v navrženém AUP tuto vzdálenost bereme na 0,2 m. V rámci jednoho chráněného prvku by měly být instalovány jednotlivé sprinklery o stejném průměru, typ sprinkleru bude určen na základě výsledku hydraulického výpočtu.

3. Hydraulický výpočet hasicího systému.

Hydraulický výpočet sprinklerové sítě se provádí za účelem:

1. Stanovení průtoku vody

2. Porovnání měrné spotřeby intenzity závlahy s regulačním požadavkem.

3. Stanovení požadovaného tlaku vodních podavačů a nejekonomičtějších průměrů potrubí.

Hydraulický výpočet požárního vodovodního systému spočívá v řešení tří hlavních problémů:

1. Stanovení tlaku na vstupu do přívodu hasicí vody (na ose výstupního potrubí, čerpadla). Pokud je zadán odhadovaný průtok vody, schéma vedení potrubí, jeho délka a průměr a také typ armatur. V tomto případě začíná výpočet stanovením tlakové ztráty při pohybu vody v závislosti na průměru potrubí atd. Výpočet končí výběrem značky čerpadla na základě odhadovaného průtoku vody a tlaku na začátku instalace

2. Stanovení průtoku vody na základě daného tlaku na začátku požárního potrubí. Výpočet začíná stanovením hydraulického odporu všech potrubních prvků a končí stanovením průtoku vody od daného tlaku na začátku přívodu požární vody.

3. Určení průměru potrubí a dalších prvků na základě vypočteného průtoku vody a tlaku na začátku potrubí.

Stanovení požadovaného tlaku při danou intenzitou zavlažování.

Tabulka 4.

Parametry zavlažovačů Maxtop

V úseku byl přijat sprinkler AUP, v souladu s tím akceptujeme použití sprinklerů zn. SIS-PN 0 0,085 - sprinklery, vodní sprinklery, speciální účel s prouděním soustředného směru, instalovaným svisle bez dekorativního povlaku s koeficientem výkonu 0,085, jmenovitou teplotou odezvy 57 o, odhadovaný průtok vody v diktujícím sprinkleru je určen vzorcem:

Výkonový koeficient je 0,085;

Požadovaná volná výška je 100 m.

3.2. Hydraulický výpočet separačního a přívodního potrubí.

Pro každý hasicí úsek se určí nejvzdálenější nebo nejvýše položená chráněná zóna a pro tuto zónu se v rámci vypočtené oblasti provedou hydraulické výpočty. V souladu s dokončeným uspořádáním hasicího systému se jedná o slepou konfiguraci, která není symetrická s ranní dodávkou vody a není kombinovaná. Volný tlak u diktujícího sprinkleru je 100 m, tlaková ztráta na napájecí části je rovna:

Délka úseku potrubí mezi sprinklery;

Průtok kapaliny v části potrubí;

Koeficient charakterizující tlakovou ztrátu po délce potrubí pro vybranou značku je 0,085;

Požadovaná volná výška pro každý následující sprinkler je součet složený z požadované volné výšky pro předchozí sprinkler a ztráty tlaku v úseku potrubí mezi nimi:

Spotřeba vody pěnotvorného prostředku z následného postřikovače je určena vzorcem:

V odstavci 3.1 byl stanoven průtok diktujícího sprinkleru. Potrubí instalací naplněných vodou musí být vyrobeno z pozinkované a nerezové oceli, průměr potrubí je určen vzorcem:

Plošná spotřeba vody, m 3 /s

Rychlost pohybu vody m/s. akceptujeme rychlost pohybu od 3 do 10 m/s

Průměr potrubí vyjádříme v ml a zvětšíme na nejbližší hodnotu (7). Potrubí se spojí svařováním, tvarovky se vyrobí na místě. Průměry potrubí by měly být určeny v každém konstrukčním úseku.

Získané výsledky hydraulického výpočtu jsou shrnuty v tabulce 5.

Tabulka 5.

3.3 Stanovení požadovaného tlaku v systému

Spotřeba vody na hašení požáru z požární vodovodní sítě v podnicích rafinérie ropy a petrochemického průmyslu by měla být měřena na základě dvou současných požárů v podniku: jednoho požáru ve výrobní oblasti a druhého požáru v oblasti suroviny nebo sklady hořlavých plynů, ropy a ropných produktů.

Spotřeba vody je stanovena výpočtem, ale musí se odebírat minimálně: pro výrobní plochu - 120 l/s, pro sklady - 150 l/s. Průtok a přívod vody musí zajistit hašení a ochranu zařízení stacionárními instalacemi a mobilní požární technikou.

Odhadovaná spotřeba vody v případě požáru ve skladu ropy a ropných produktů by měla být brána jako jeden z následujících nejvyšších nákladů: na hašení požáru a chlazení nádrží (na základě nejvyšší spotřeby při požáru jedné nádrže); pro hašení a chlazení železničních cisteren, nakládacích a vykládacích zařízení a nadjezdů nebo pro hašení nakládacích a vykládacích zařízení pro automobilové cisterny; největší celkové náklady na vnější a vnitřní hašení požáru jedné ze skladových budov.

Spotřeba hasicích látek by měla být stanovena na základě intenzity jejich dodávky (tabulka 5.6) do předpokládané oblasti hašení oleje a ropných produktů (například v pozemních vertikálních nádržích se stacionární střechou, horizontální kříž - průřezová plocha nádrže se bere jako odhadovaná hasební plocha).

Spotřeba vody pro chlazení pozemních vertikálních nádrží by měla být stanovena výpočtem na základě intenzity dodávky vody odebrané podle tabulky 5.3. Celková spotřeba vody je stanovena jako součet nákladů na chlazení hořícího zásobníku a chlazení sousedních ve skupině.

Volný tlak v požární vodovodní síti během požáru by měl být měřen takto:

· při chlazení stacionární instalací - dle Technické specifikace zavlažovací prstence, ale ne méně než 10 m na úrovni zavlažovacího prstence;

· při chlazení cisteren mobilním hasičským zařízením podle technických vlastností požárních kmenů, nejméně však 40 m.

Odhadovaná doba chlazení nádrží (hořících a přilehlých) by měla být brána následovně:

pozemních nádrží při hašení požárů automatický systém- 4 hodiny;

· při hašení mobilní požární technikou – 6 hodin;

· podzemní nádrže – 3 hodiny.

Celková spotřeba vody z vodovodní sítě na ochranu zařízení sloupového typu v případě podmíněného požáru se stacionárními vodními zavlažovacími zařízeními se bere jako součet spotřeby vody na zavlažování hořícího sloupového zařízení a dvou sousedních umístěných na vzdálenost menší než dva průměry největšího z nich. Intenzita dodávky vody na 1 m 2 chráněné plochy u sloupových zařízení s LPG a hořlavými kapalinami se odebírá 0,1 l/(s×m 2).

Výpočet prstencového zavlažovacího potrubí budeme uvažovat na příkladu chlazení boční plochy při požáru pozemní vertikální nádrže s hořlavými kapalinami se stacionární střechou jmenovitého objemu W= 5000 m 3, prům d p = 21 m a výška H= = 15 m. Stacionární instalace chlazení nádrže se skládá z horizontálního sekčního závlahového prstence (závlahové potrubí s vodními rozstřikovači) umístěného v horní zóně stěn nádrže, suchých stoupaček a horizontálního potrubí spojujícího sekční závlahový prstenec s požární vodovodní sítí (obr. 5.5).

Rýže. 5.5. Schéma úseku vodovodní sítě se zavlažovacím prstencem:

1 – úsek kruhové sítě; 2 – šoupátko na odbočce; 3 – kohout pro vypouštění vody; 4 – suchá stoupačka a horizontální potrubí; 5 – zavlažovací potrubí se zařízeními pro rozstřikování vody

Stanovme celkovou spotřebu na chlazení nádrže při intenzitě dodávky vody J= 0,75 l/s na 1 m jeho obvodu (tab. 5.3) Q = J p d p = 0,75 x 3,14 x 21 = 49,5 l/s.

V zavlažovacím prstenci používáme jako zavlažovače drenáže s plochou růžicí DP-12 s výstupním průměrem 12 mm.

Spotřebu vody z jedné potopy určíme pomocí vzorce,

Kde NA– charakteristiky spotřeby záplavového stroje, NA= 0,45 l/(sxm 0,5); H a= 5 m – minimální volný tlak, poté l/s. Určete počet drenáčů. Pak Q = nq= 50 × 1 = 50 l/s.

Vzdálenost mezi drenáčemi s průměrem prstence D k = 22 m.m.

Průměr větve d všechny přivádějí vodu do prstence rychlostí pohybu vody PROTI= 5 m/s se rovná m.

Akceptujeme průměr potrubí d slunce = 125 mm.

Po prstenci od bodu b do té míry A voda bude proudit dvěma směry, takže průměr potrubí prstencového úseku bude určen z podmínky průchodu poloviny celkového průtoku m.

Pro rovnoměrné zavlažování stěn nádrže, to znamená nutnost mírného poklesu tlaku v zavlažovacím prstenci u diktátoru (bod A) a nejblíže k bodu b Přijímáme drenáče d k = 100 mm.

Pomocí vzorce určíme tlakovou ztrátu h k v půlkruhu m. = 15 m.

Při určování charakteristiky čerpadla se zohledňuje velikost volného tlaku na začátku větve.

Více vysoké nastavení(například destilační kolony) může být několik perforovaných potrubí v různých výškách. Tlak nejvýše položeného potrubí s otvory by neměl být větší než 20–25 m.

FEDERÁLNÍ STÁTNÍ ROZPOČET VZDĚLÁVACÍ INSTITUCE VYSOKÉHO ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ

„ČUVAŠSKÁ STÁTNÍ PEDAGOGICKÁ UNIVERZITA

jim. A JÁ JAKOVLEV"

Oddělení požární bezpečnosti

Laboratorní práce č. 1

disciplína: "Automatizace hašení"

na téma: "Stanovení intenzity zavlažování vodních hasicích zařízení."

Vyplnil: student 5. ročníku skupiny PB-5, obor požární bezpečnost

Fyzikálně-matematická fakulta

Zkontroloval: Sintsov S.I.

Čeboksary 2013

Stanovení intenzity zavlažování vodních hasicích zařízení

1. Účel práce: naučit studenty, jak určit stanovenou intenzitu zavlažování vodou z rozstřikovačů vodního hasicího zařízení.

2. Stručné teoretické informace

Intenzita vodního rozstřiku je jedním z nejdůležitějších ukazatelů charakterizujících účinnost vodního hasicího zařízení.

Podle GOST R 50680-94 „Automatická hasicí zařízení. Všeobecné technické požadavky. Zkušební metody“. Zkoušky by měly být prováděny před uvedením zařízení do provozu a během provozu nejméně jednou za pět let. Pro stanovení intenzity zavlažování existují následující metody.

1. Podle GOST R 50680-94 se určuje intenzita zavlažování na vybraném místě instalace, když jeden sprinkler pro sprinklery a čtyři sprinklery pro instalace povodně pracují při projektovaném tlaku. Výběr míst pro testování sprinklerových a záplavových instalací provádějí zástupci zákazníka a Gospozhnadzor na základě schválené regulační dokumentace.

Pod instalačním prostorem vybraným pro testování musí být na kontrolních bodech instalovány kovové palety o rozměrech 0,5 x 0,5 m a výšce bočnic minimálně 0,2 m. Počet kontrolních bodů musí být alespoň tři, které musí být umístěny na nejnepříznivějších místech pro zavlažování. Intenzita zavlažování I l/(s*m2) v každém kontrolním bodě je určena vzorcem:

kde W pod je objem vody shromážděné v pánvi během provozu zařízení v ustáleném stavu, l; τ – doba provozu zařízení, s; F – plocha palety 0,25 m2.

Intenzita zavlažování v každém kontrolním bodě by neměla být nižší než standardní (Tabulka 1-3 NPB 88-2001*).

Tato metoda vyžaduje průtok vody po celé ploše projektovaných míst a v podmínkách provozního podniku.

2. Stanovení intenzity zavlažování pomocí odměrné nádoby. Na základě konstrukčních údajů (standardní intenzita zavlažování; skutečná plocha zabírající zadešťovač; průměry a délky potrubí) se vypracuje návrhové schéma a stanoví se požadovaný tlak na zkoušeném postřikovači a odpovídající tlak v přívodním potrubí u řídicí jednotky. vypočítané. Potom se postřikovač změní na záplavu. Pod zavlažovačem je instalována odměrná nádoba, připojená hadicí k postřikovači. Ventil před ventilem řídicí jednotky se otevře a tlak získaný výpočtem se stanoví pomocí tlakoměru ukazujícího tlak v přívodním potrubí. Při ustáleném průtoku se měří průtok z postřikovače. Tyto operace se opakují pro každý následující testovaný sprinkler. Intenzita zavlažování I l/(s*m2) v každém kontrolním bodě je určena vzorcem a neměla by být nižší než norma:

kde W pod je objem vody v odměrné nádobě l, měřený v čase τ, s; F – plocha chráněná sprinklerem (dle provedení), m2.

Pokud jsou získány neuspokojivé výsledky (alespoň od jednoho z sprinklerů), musí být zjištěny a odstraněny příčiny a poté je nutné zkoušky opakovat.

Mnohokrát diskutované, říkáte? A jako, je všechno jasné? Jaký názor byste měli na tuto malou studii:
Hlavní rozpor, v současnosti normami neřešený, je mezi kruhovou závlahovou mapou (schéma) a čtvercovým (nadpoloviční většinou) uspořádáním sprinklerů na chráněném území (počítáno dle SP5).
1. Například potřebujeme uhasit určitou místnost o ploše 120 m2 s intenzitou 0,21 l/s*m2. Ze sprinkleru SVN-15 s k=0,77 (Biysk) při tlaku tří atmosfér (0,3 MPa) poteče q = 10*0,77*SQRT (0,3) = 4,22 l/s, přičemž na certifikované ploše 12 m2 bude zajištěna intenzita (dle pasportu sprinklerů) i = 0,215 l/s*m2. Vzhledem k tomu, že pas obsahuje odkaz na skutečnost, že tento zavlažovač splňuje požadavky GOST R 51043-2002, musíme podle bodu 8.23 (kontrola intenzity a chráněného prostoru) uvažovat těchto 12 m2 (podle pasu - chráněná oblast) jako plocha kruhu o poloměru R= 1,95 m. Na takovou plochu mimochodem přiteče 0,215 * 12 = 2,58 (l/s), což je pouze 2,58/4,22 = 0,61 z celkového průtoku postřikovače, tzn. Téměř 40 % dodávané vody teče mimo regulačně chráněné území.
SP5 (tab. 5.1 a 5.2) požaduje, aby v regulovaném chráněném území byla zajištěna standardní intenzita (a je zde zpravidla umístěno minimálně 10 sprinklerů způsobem čtvercového shluku), přičemž podle odstavce B.3.2 SP5 :
- podmíněná vypočtená plocha chráněná jedním sprinklerem: Ω = L2, zde L je vzdálenost mezi sprinklery (tj. strana čtverce, v jehož rozích jsou sprinklery umístěny).
A rozumně chápeme, že veškerá voda vytékající z sprinkleru zůstane na chráněné oblasti, když jsou naše sprinklery umístěny v rozích konvenčních čtverců, velmi jednoduše vypočítáme intenzitu, kterou AUP poskytuje na standardní chráněné oblasti: celý průtok (a ne 61%) přes diktující sprinkler (přes ostatní bude průtok podle definice větší) se dělí plochou čtverce se stranou rovnou rozteči sprinklerů. Naprosto stejně, jak se domnívají naši zahraniční kolegové (zejména pro ESFR), tedy ve skutečnosti 4 sprinklery umístěné v rozích čtverce o straně 3,46 m (S = 12 m2).
V tomto případě bude vypočtená intenzita na standardní chráněné ploše 4,22/12 = 0,35 l/s*m2 - všechna voda se vylije na oheň!
Tito. pro ochranu území můžeme snížit spotřebu o 0,35/0,215 = 1,63 krát (v konečném důsledku - stavební náklady), a získat intenzitu požadovanou normami, nepotřebujeme 0,35 l/s*m2, stačí 0,215 l/ s*m2. A na celou standardní plochu 120 m2 budeme potřebovat (zjednodušeně) vypočítaných 0,215 (l/s*m2)*120(m2)=25,8 (l/s).
Ale zde, před zbytkem planety, vychází ten, který byl vyvinut a představen v roce 1994. Technická komise TC 274 “ Požární bezpečnost“ GOST R 50680-94, konkrétně tento bod:
7.21 Intenzita zavlažování se určuje ve vybrané oblasti, když je v provozu jeden sprinkler pro sprinklery ... sprinklery při návrhovém tlaku. - (v tomto případě mapa zavlažování postřikovačů používající metodu měření intenzity přijatou v tomto GOST je kruh).
Zde jsme dorazili, protože doslova rozumíme ustanovení 7.21 GOST R 50680-94 (hasíme v jednom kuse) ve spojení s ustanovením B.3.2 SP5 (chráníme oblast), musíme zajistit standardní intenzitu na ploše čtverec vepsaný do kruhu o ploše 12 m2, protože v pasu sprinklerů je toto (kulaté!) chráněné území specifikováno a za hranicemi tohoto kruhu bude intenzita menší.
Strana takového čtverce (rozteč postřikovačů) je 2,75 m a jeho plocha již není 12 m2, ale 7,6 m2. V tomto případě při hašení na standardní ploše (s několika postřikovači v provozu) bude skutečná intenzita zavlažování 4,22/7,6 = 0,56 (l/s*m2). A v tomto případě na celou standardní plochu budeme potřebovat 0,56 (l/s*m2)*120(m2)=67,2 (l/s). To je 67,2 (l/s) / 25,8 (l/s) = 2,6krát více než při výpočtu se 4 sprinklery (na čtverec)! Jak moc to zvyšuje náklady na potrubí, čerpadla, nádrže atd.?

V SSSR byl hlavním výrobcem sprinklerů oděský závod „Spetsavtomatika“, který vyráběl tři typy sprinklerů, montované s rozetou nahoru nebo dolů, se jmenovitým výstupním průměrem 10; 12 a 15 mm.

Na základě výsledků komplexních testů byla pro tyto zavlažovače zkonstruována zavlažovací schémata pro široký rozsah tlaků a instalačních výšek. V souladu se získanými údaji byly v SNiP 2.04.09-84 stanoveny normy pro jejich umístění (v závislosti na požárním zatížení) ve vzdálenosti 3 nebo 4 m od sebe. Tyto normy jsou beze změn zahrnuty v NPB 88-2001.

V současné době pochází hlavní objem sprinklerů ze zahraničí, protože ruští výrobci PO Spets-Avtomatika (Biysk) a CJSC Ropotek (Moskva) nejsou schopni plně uspokojit domácí poptávku pro své spotřebitele.

Prospekty pro zahraniční sprinklery zpravidla neobsahují údaje o většině technických parametrů regulovaných tuzemskými normami. V tomto ohledu není možné provést srovnávací hodnocení ukazatelů kvality stejného typu výrobků vyráběných různými společnostmi.

Certifikační zkoušky neposkytují vyčerpávající ověření výchozích hydraulických parametrů nezbytných pro návrh, např. diagramů intenzity zavlažování v chráněném prostoru v závislosti na tlaku a výšce instalace sprinklerů. Tato data zpravidla nejsou dostupná v technická dokumentace bez těchto informací však není možné správně provést projekční práce podle AUP.

Zejména nejdůležitějším parametrem sprinklerů, nezbytným pro návrh AUP, je intenzita zavlažování chráněného prostoru v závislosti na tlaku a výšce instalace sprinkleru.

V závislosti na konstrukci postřikovače může zavlažovací plocha zůstat nezměněna, může se zmenšovat nebo zvětšovat s rostoucím tlakem.

Například schémata zavlažování univerzálního zavlažovače typu CU/P, instalováno pomocí zásuvky nahoru, téměř nepatrně se mění od napájecího tlaku v rozsahu 0,07-0,34 MPa (obr. IV. 1.1). Naopak závlahová schémata zadešťovače tohoto typu instalovaného růžicí dolů se mění intenzivněji, když se napájecí tlak mění ve stejných mezích.

Pokud zavlažovaná plocha postřikovače zůstane při změně tlaku nezměněna, pak v rámci zavlažovací plochy 12 m2 (kruh R ~ 2 m) můžete nastavit tlak Р t výpočtem, při které je zajištěna projektem požadovaná intenzita závlahy:

Kde R n a i n - tlak a odpovídající hodnota intenzity zavlažování v souladu s GOST R 51043-94 a NPB 87-2000.

Hodnoty i n a R n závisí na průměru výstupu.

Pokud se závlahová plocha s rostoucím tlakem zmenšuje, pak intenzita závlahy roste výrazněji oproti rovnici (IV. 1.1), je však nutné počítat s tím, že by se měla zmenšit i vzdálenost mezi sprinklery.

Pokud se plocha zavlažování zvětšuje se zvyšujícím se tlakem, pak se intenzita zavlažování může mírně zvýšit, zůstat nezměněna nebo výrazně klesnout. V tomto případě je metoda výpočtu pro stanovení intenzity zavlažování v závislosti na tlaku nepřijatelná, proto lze vzdálenost mezi sprinklery určit pouze pomocí zavlažovacích diagramů.

Případy nedostatečné účinnosti hašení požárů pozorované v praxi jsou často důsledkem nesprávného výpočtu hydraulických požárních okruhů (nedostatečná intenzita závlahy).

Závlahová schémata uvedená v některých prospektech zahraničních firem charakterizují viditelnou hranici závlahové zóny, nejsou číselnou charakteristikou intenzity závlahy a pouze klamou odborníky projekčních organizací. Například na schématech zavlažování univerzálního postřikovače typu CU/P nejsou hranice zavlažovací zóny vyznačeny číselnými hodnotami intenzity zavlažování (viz obr. IV.1.1).

Předběžné posouzení takových diagramů lze provést následovně.

Podle plánu q = F(K, P)(obr. IV. 1.2) průtok ze sprinkleru je stanoven při výkonovém koeficientu NA, specifikované v technické dokumentaci a tlak na příslušném diagramu.

Pro postřikovač při NA= 80 a P = 0,07 MPa průtok je qp=007~ 67 l/min (1,1 l/s).

Podle GOST R 51043-94 a NPB 87-2000 musí při tlaku 0,05 MPa koncentrické zavlažovací postřikovače s výstupním průměrem 10 až 12 mm poskytovat intenzitu minimálně 0,04 l/(cm 2).

Průtok z postřikovače určíme při tlaku 0,05 MPa:

q p=0,05 = 0,845 q p ≈ = 0,93 l/s. (IV. 1.2)

Za předpokladu, že zavlažování v rámci určené zavlažovací oblasti s poloměrem R≈3,1 m (viz obr. IV. 1.1, a) jednotné a všechny hasicí látka rozmístěných pouze po chráněném území určíme průměrnou intenzitu zavlažování:

Tato intenzita zavlažování v rámci daného diagramu tedy neodpovídá standardní hodnota(je vyžadováno alespoň 0,04 l/(s*m2). Aby bylo možné zjistit, zda daný design sprinkleru splňuje požadavky GOST R 51043-94 a NPB 87-2000 na ploše 12 m2 (poloměr ~2 m ), je nutné provést příslušné zkoušky.

Pro kvalifikovaný návrh AUP musí technická dokumentace postřikovačů obsahovat závlahová schémata v závislosti na tlaku a výšce zástavby. Obdobná schémata univerzálního sprinkleru typu RPTK jsou na Obr. IV. 1.3 a sprinklery vyrobené společností SP "Spetsavtomatika" (Biysk) - v příloze 6.

Podle uvedených závlahových diagramů pro danou konstrukci postřikovačů lze vyvodit patřičné závěry o vlivu tlaku na intenzitu závlahy.

Pokud je například zadešťovač RPTK instalován rozetou nahoru, pak je při instalační výšce 2,5 m intenzita zavlažování prakticky nezávislá na tlaku. V oblasti zóny s poloměry 1,5; 2 a 2,5 m se intenzita závlahy při 2násobném zvýšení tlaku zvyšuje o 0,005 l/(s*m2), tedy o 4,3-6,7 %, což svědčí o výrazném zvětšení závlahové plochy. Pokud při 2násobném zvýšení tlaku zůstane zavlažovací plocha nezměněna, pak by se intenzita zavlažování měla zvýšit 1,41krát.

Při instalaci zadešťovače RPTC s rozetou dolů se intenzita závlahy výrazněji zvýší (o 25-40 %), což svědčí o mírném zvětšení závlahové plochy (při konstantní závlahové ploše se měla intenzita zvýšit o 41 %).